Линейная арматура для СИП
Линейная арматура для СИП (изделия для ЛЭП).
Линейная арматура для распределительных сетей напряжением 0,4 и 6-20 кВ.
Линейная арматура используется для установки СИП-1, СИП-2 и СИП-4.
ГОСТ 31946-2012, разработанный для самонесущих изолированных и защищенных проводов, определяет основные типы и конструктивное исполнение СИП для сооружения воздушных линий электропередачи (ЛЭП).
В зависимости от напряжения распределительных сетей, линейная арматура делится на две группы:
— линейная арматура для подвески СИП на ВЛИ 0,4 кВ;
— линейная арматура для подвески СИП НА ВЛЗ 6-20 кВ.
ВЛИ – это ВЛ (воздушная линия) электропередачи напряжением до 1 кВ (как правило, 0,4 кВ), выполненная изолированными самонесущими проводами СИП.
ВЛЗ — это ВЛ (воздушная линия) электропередачи напряжением более 1 кВ (как правило, 6-20 кВ), выполненная проводами с защитной изолирующей оболочкой (защищенными проводами).
Ответвительные зажимы с одновременной затяжкой проводов магистрали и ответвления. Такие зажимы являются прокалывающими (электрический контакт обеспечивается за счет прокалывания жил изоляции проводов) и герметичными. Предназначены для выполнения ответвлений от магистральных СИП медными или алюминиевыми проводами. Не допускается применять прокалывающие ответвительные зажимы для соединения СИП в пролете.
С помощью прокалывающих ответвительных зажимов для СИП типов P4, P616R, P645, P70 можно без отключения магистрали подключить абонентский отвод к дому. В зажиме есть два гнезда, куда закладывается провод магистрали и провод отвода. Одним болтом, производится затягивание прокалывающих зажимов. Зажим прокалывает изоляцию и вступает в контакт с токоведущей жилой. Срывная головка затяжного болта обеспечивает надежное соединение. Такие зажимы предназначены для медных и алюминиевых изолированных жил.
Малогабаритный ответвительный зажим типа P4. Предназначен для уличного освещения и подключения проводов абонента. Используется для соединения жил магистрали (6–120 мм2) с проводами малых сечений (1,5–10 мм2).
Зажим ответвительный типа P 616R. Предназначен для уличного освещения и ответвления от магистрали проводов ввода в дом. Используется для соединения жил магистрали больших сечений (6–120 мм2) с жилами малых сечений (1,5-16 мм2).
Зажим ответвительный типа P70. Предназначен для соединения магистрали СИП сечением 35-150 мм2 с жилами ответвлений сечением 35-95 мм2. Может быть заменен зажимом с раздельной затяжкой болтов, например, Р151+BI.
Ответвительные зажимы с раздельной затяжкой проводов магистрали и ответвления.
Ответвительные герметичные зажимы с раздельной затяжкой проводов магистрали и ответвлений типа Р617, Р619, Р14. Предназначены для нескольких ответвлений из одной точки. Такие зажимы предназначены для медных и алюминиевых изолированных жил. Зажимы типов Р617 и Р14 не требуют снятия изоляции на проводах магистрали, только на ответвлении.
Ответвительные зажимы с раздельной затяжкой болтов позволяют многократно присоединять и отсоединять абонентские провода. Предназначены для обеспечения надежного электрического контакта методом прокалывания изоляции жил на магистральной линии и зачистки на ответвлении. Срывная головка затяжного болта обеспечивает надежное соединение при прокалывании изоляции магистрального провода. Такие зажимы предназначены для медных и алюминиевых изолированных жил.
Ответвительные зажимы с раздельной затяжкой болтов типов P 71, P 72, P 74. Предназначены для соединения с заземляющим спуском нулевой жилы. Зажим типа Р72 предназначен для 2 ответвлений из одной точки, а зажим типа Р74 предназначен для 4 ответвлений из одной точки.
Ответвительные зажимы с раздельной затяжкой болтов магистрального и ответвительного проводов типа CD. Предназначены для ответвления от неизолированной несущей нулевой жилы, а также для ответвления от магистрали ВЛН. Срывная головка затяжного болта обеспечивает надежное соединение при прокалывании изоляции магистрального провода. Такие зажимы предназначены для медных и алюминиевых изолированных жил. Позволяют многократно присоединять и отсоединять абонентские провода.
Плашечные зажимы типа CD 35, CD 150.
Зажимы ответвительные типа N 616, N 640, N 70. Предназначены для ответвления СИП от ВЛН, а также для ответвления от неизолированной несущей нулевой жилы.
Зажим ответвительный типа PC 481. Предназначен для подключения измерителя напряжения, закороток и защитного заземления (устанавливаются в начале и в конце ВЛИ). Устанавливается на токопроводящих и нулевой жилах на весь срок службы линии. В комплекте со штатным устройством M6D и MaT обеспечивает надежное заземление.
Устройство заземления MaT. Предназначено для временного заземления. Состоит из штекера заземления, вставляемого в байонетный разъем устройства M6D, M7D и десятиметрового гибкого медного провода сечением 16 мм2 со струбциной, присоединяемой к заземляющему устройству.
Соединительные зажимы типов MJPT, MJPB. Предназначены для соединения токопроводящих жил, а также несущей нулевой жилы в пролете. Зажимы обеспечивают необходимую механическую прочность и надежный электрический контакт.
Соединительный зажим типа MJPT. Предназначен для соединения несущей нулевой и токопроводящих жил на магистрали. Зажимы такого типа обеспечивают соединение двух изолированных и неизолированных жил методом опрессовки.
Соединительный зажим типа MJPB. Предназначен для соединения СИП на ответвлениях. Соединяет две изолированные жилы из алюминия и меди путем опрессовки.
Изолированные наконечники алюминиевые наконечники с медной луженой клеммой типа CPTA R. Предназначены для соединения СИП с электрооборудованием. Предназначены для алюминиевых и медных шин. Соединение с СИП осуществляется прессованием с использованием шестигранных матриц.
Держатели предохранителя типов PF-R и PF.
Обратите внимание, в зависимости от типа держателя предохранителя монтаж провода может осуществляться различными способами. Например, в держатель предохранителя типа PF-35 осуществляется со снятием изоляции. В держатель предохранителя PF-35P – с проколом изоляции.
Съемные предохранители типов FG и GG.
Съемные трубчатые предохранители типа FG используется в комплексе с держателем предохранителя типа PF-6R. Предохранители типа FG 102 – FG 116 имеют допустимый ток нагрузки от 2А до 16А (определяется номиналом предохранителя), номинальное напряжение 400 В, длину 30–40 мм и диаметр 8,5–14 мм.
Линейная арматура СИП 0,4 кВ/марки ВК
Отображение 1–24 из 91
По популярностиПо рейтингуСортировка от последнегоЦены: по возрастаниюЦены: по убываниюОтветвительные герметичные зажимы для СИП-2 и СИП-4/ВК
(9)Ответвительные зажимы с раздельной затяжкой болтов магистрального и ответвительного проводов/ВК
(3)Плашечные зажимы/ВК
(7)Анкерные кронштейны и крюки / ВК
(17)Зажимы для крепления системы СИП без отдельного несущего элемента (СИП-4) / ВК
(19)Изолированные наконечники, соединительные зажимы и модули / ВК
(35)Анкерный абонентский кронштейн (CAP 25) — ВК
22,3 ₽В корзинуАнкерный абонентский кронштейн (CA 25) — ВК
39,0 ₽В корзинуКожух малый (K-1)
71,0 ₽В корзинуКрюк с резьбой (BT 8)
72,0 ₽В корзинуАнкерный зажим для проводов ввода (PA 2/25 S)
75,6 ₽В корзинуЗажим плашечный (ПА-1-1)
83,0 ₽В корзинуАнкерный зажим для проводов ввода (PA 25 S)
90,0 ₽В корзинуЗажим анкерный для проводов ввода (DN 1)
98,4 ₽В корзинуЗажим плашечный (ПС-1-1А)
101,0 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 25) — ВК
112,8 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 6-16) — ВК
112,8 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 6-10) — ВК
112,8 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 4-6) — ВК
112,8 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 10-16) — ВК
112,8 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 10) — ВК
112,8 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 10-25) — ВК
112,8 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 6) — ВК
112,8 ₽В корзинуСоединительный зажим для проводов ввода (MJPB 16) — ВК
112,8 ₽В корзинуЗажим плашечный (ПС-2-1А)
113,0 ₽В корзинуЗажим анкерный для проводов ввода (DN 123)
117,6 ₽В корзинуЗажим плашечный (ПС-1-1)
122,0 ₽В корзинуОтветвительный зажим (CT 25 P)
128,4 ₽В корзинуОтветвительный зажим (CT 16 A)
128,4 ₽В корзинуЗажим плашечный (ПС-2-1)
148,0 ₽В корзину
Линейная арматура СИП ВК
В настоящее время компания НИЛЕД осуществляет производство и сборку линейной арматуры СИП торговой марки НИЛЕД из европейских и отечественных комплектующих на базе собственного производственно-складского комплекса.
Линейная арматура СИП ВК производится компанией НИЛЕД из отечественных комплектующих на базе собственного завода в городе Подольске.
В состав комплекса входят производственная и офисная части, аккредитованная испытательная лаборатория, специально оборудованный учебный класс и различные полигоны для проведения обучающих мероприятий.
Линейная арматура СИП ВК и НИЛЕД аттестована в ПАО «Россети» и полностью удовлетворяет техническим требованиям других крупных электросетевых организаций.
Продукция полностью соответствует европейским стандартам CENELEC EN 50483, CENELEC EN 50397 и стандарту СТО ПАО «Россети». Подтверждением являются протоколы испытаний от аккредитованной лаборатории, имеющей соответствующую область аккредитации и заключения аттестационной комиссии ПАО «РОССЕТИ». Компания «НИЛЕД» предлагает не просто линейную арматуру СИП, а комплекс технических решений и сервиса для наших потребителей: технологические карты, типовые проекты, учебные фильмы по монтажу, программу для проектирования «ЛЭП ПРО», услуги по испытаниям на соответсвие НТД в аккредитованной лаборатории, услуги по проектированию линий ВЛИ, ВЛЗ.
Стоимость линейной арматуры СИП составляет 4—7% в строительстве на 1 км воздушных линий. При этом важность данного компонента в системе оборудования ВЛИ, ВЛЗ не меньше, чем других составляющих — провода, опор и т. д.
Рекомендуем запрашивать протоколы испытаний от испытательных центров, имеющих соответствующие области аккредитации для подтверждения заявленных характеристик.
Скачайте электронные версии:
- Каталога арматуры для СИП торговой марки НИЛЕД
- Каталога арматуры для СИП торговой марки ВК
- Брошюра по приемке продукции
Нилед2020 ВК2020
Интерпретация «стандарта» SIP в afw — Управление данными
boutigny (Доминик Бутиньи)
#1
Глядя на afw.
image.TanWcs.cc, мы видим, что декодирование TanSip игнорирует первые члены полиномов A и B (постоянные и линейные члены). На первый взгляд, это логично, потому что эти термины должны быть в матрице CD и CRPIX, но одновременная астрометрия подгоняет общие полиномы без предположения о представлении SIP. Преобразование этих полиномов в стандартный SIP не является тривиальным и приводит к численной нестабильности, если мы не используем линейные и постоянные члены.
По-видимому, другие реализации декодирования SIP, такие как: wcstools-3.9.1/libwcs/wcssubs-3.9.1/distort.c, не игнорируют первые термины SIP.
Глядя на документ, описывающий SIP-конвенцию, не указано, что эти термины следует явно игнорировать и их следует учитывать при обратном преобразовании (AP/BP).
Итак, вопрос: «Должны ли мы изменить TanWcs.cc, чтобы учесть линейные и постоянные условия TanSip, если они не равны нулю»? Изменение тривиально: просто изменение нижней границы индекса цикла.
джбош (Джим Бош)
#2
Если другие реализации SIP читают эти термины, а описание соглашения расплывчато, похоже, нам тоже следует.
Я немного обеспокоен тем, что это сделает представление SIP неуникальным (два абсолютно эквивалентных преобразования могут быть записаны по-разному), но я не знаю, насколько это проблема (и даже возможно ли это). ).
ПХЛ (Роберт Луптон)
#3
В «стандарте» указано, что постоянные и линейные члены должны быть удалены; http://articles.adsabs.harvard.edu/cgi-bin/nph-iarticle_query?2005ASPC..347..491S&data_type=PDF_HIGH&whole_paper=YES&type=PRINTER&filetype=.pdf
Посмотрите на уравнение 1: «Пусть f(u,v ) и g(u,v) — квадратичные и высшие члены полинома искажения»
Таким образом, SIP требует, чтобы вы настроили полиномы так, чтобы игнорирование A/B сводилось к проекции TAN.
Это безумие? Вероятно. Является ли SIP плохим стандартом, использующим необработанные полиномы? Да. Но это один из «стандартов», которыми пользуются люди. Я решительно поддерживаю пересмотр нашего подхода к астрометрическим искажениям (но это приводит к проблемам с AST, которые мы не решили).
Пьер Астье (Пьер Астье)
#4
После подбора полиномиального преобразования его можно разделить несколькими способами между стандартной линейной частью
и коррекцией SIP. Одним из способов является принудительное обнуление младших членов SIP.
Это означает, что мы должны найти точку в пространстве пикселей, где P(X)=0. Эта точка станет эталонным пикселем
(CRPIX), и линейное расширение полинома в этой точке даст члены CD, а оставшаяся часть обеспечит SIP A и B (свободные за счет построения постоянных и линейных членов).
Проблема в том, что эта точка, где P(X) равна нулю, не обязательно уникальна и может находиться далеко от ограничивающей дуги, где многочлен имеет смысл. Действительно, это расстояние зависит от выбора точки отсчета. Очевидная альтернатива состоит в том, чтобы разбить подогнанный полином путем расширения вокруг центра чипа, потому что при этом поправки SIP будут небольшими.
В конце концов, все сводится к тому, как мы выбирали опорные точки WCS. Если мы хотим, чтобы
мог взять одну и ту же контрольную точку для всей экспозиции, мы столкнемся с проблемами, когда Тейлор
расширит наши поправки в неправильной точке. Предполагается, что полиномиальные поправки не имеют смысла далеко за пределами области, в которой они были подобраны.
В любом случае необходимо внести одно изменение в afw: постоянные и линейные члены полиномов A и B считываются из заголовков, предоставляемых средствами доступа, но игнорируются при преобразовании. Это непоследовательно.
И если планируется не допускать постоянных и линейных членов в полиномы sip A и B, то
изм-симастрома должна существенно измениться: мы должны отказаться от схемы, где
вся экспозиция использует одну и ту же точку отсчета.
ЗНУ (Роберт Луптон)
#5
Я думаю, что на данный момент план состоит в том, чтобы решить глобально, а затем получить приблизительный TAN-SIP для каждого небольшого региона (с разными точками CRPIX).
Я полностью согласен с тем, что разумное описание внутренней фокальной плоскости является очень высоким приоритетом, сохраняя TAN-SIP и TAN-TPV в качестве форматов экспорта для внешних кодов.
джбош (Джим Бош)
#6
Я поговорил об этой проблеме с @boutigny и @PierreAstier на собрании DESC в начале этой недели, и я ушел с убеждением, что нам нужно поддержать, по крайней мере, чтение постоянных и линейных терминов в afw, даже если это не разрешено соглашение. Другие популярные коды, разбирающие SIP (по крайней мере, wcstools и DS9) читайте их, и я думаю, что с точки зрения удобства использования лучше быть разрешающим, чем запрещающим; нет никакой путаницы в том, как следует интерпретировать эти термины.
Что еще более важно, их чтение позволит нам двигаться вперед с более интересными аспектами meas_simastrom, пока мы работаем над классом afw Wcs , который может обрабатывать более интересные (т. е. многоэлементные в стиле AST) преобразования. Как только мы получим это, meas_simastrom можно будет обновить, чтобы он соответствовал более интересным моделям, и мы можем перевести представление SIP в приблизительную версию, которую мы сохраняем с истинным преобразованием для удобства. В тот момент я был бы более оптимистичен в отношении автоматического преобразования нелегальных SIP-адресов в легальные, когда их записывает meas_simastrom.
ПХЛ (Роберт Луптон)
#7
На самом деле ds9 использует AST
jbosch (Джим Бош)
#8
Принято к сведению; если быть точным, @PierreAstier сказал, что и wcstools, и ds9 читают эти термины; похоже, что это подразумевает и AST.
Исследование алгоритма трехмерной инверсии сопряженного градиента SIP с ограничениями диапазона параметров
На этой странице
АннотацияВведениеЗаключениеДоступность данныхКонфликты интересовБлагодарностиСсылкиАвторское правоСтатьи по теме
В последние годы сформировался целый комплекс квазилинейных (КЛ) теорий, в том числе метод КЛ-аппроксимации, предложенный Ждановым, квазианалитическая аппроксимация и локализованная квазилинейная (ЛКЛ) аппроксимация.
Они характеризуются высокой скоростью и точностью численного моделирования электромагнитного поля. Алгоритм трехмерной QL-инверсии, основанный на вышеприведенном алгоритме, обладающий более высокой скоростью вычислений, а также более стабильным и благоприятным эффектом инверсии, широко применяется в электромагнитной разведке, в то время как его частое преобразование источника требует каждый раз пересчета двоичной функции Грина и первичного поля, что приводит к задержке трехмерного измерения. Скорость моделирования SIP. В этом исследовании используется пространственная симметрия в основном поле и функция Грина, чтобы предложить эффективный и более быстрый метод прямого моделирования QL, который отличается более высокой скоростью вычислений из-за меньшего времени вычислений и делает возможным алгоритм трехмерной инверсии сопряженного градиента SIP. с ограничениями диапазона параметров Коула-Коула.1. Введение
SIP, ветвь метода вызванной поляризации (IP), позволяет определять параметры удельного сопротивления и поляризуемости, частотно-зависимый коэффициент, а также постоянную времени.
Последние два могут различать трехмерные аномальные тела на основе структуры. Это имеет большое значение при выявлении глубинных полезных ископаемых, определении локальных обогащенных минерализованных участков и оценке перспективы [1]. В СИП наблюдается как электромагнитный эффект, так и эффект ИП. Предыдущий метод SIP не учитывал влияние электромагнитного эффекта или выделял его в формуле аппроксимации. За последние несколько лет метод прямой и инверсии SIP, взяв за основу уравнение Максвелла в частотной области и модель Коула-Коула, или, скажем, принимая во внимание как электромагнитный эффект, так и эффект IP, углубил исследования и понимание электромагнитного поля. эффект не по дням, а по часам [2–4]. Тем не менее, как в теоретическом исследовании, так и в практическом применении все еще существуют трудности, из которых наибольшее беспокойство вызывают электромагнитный эффект и трехмерная инверсия [5–7].
Трехмерный электромагнитный метод нецелесообразен для реального применения из-за большого потребления памяти и низкой скорости вычислений.
Метод приближения Борна был впервые введен для решения интегрального уравнения, в котором рассеянное поле принималось равным нулю; тогда падающее поле аномального тела является полным полем. Таким образом, время прямого моделирования сокращается из-за отсутствия необходимости решать уравнение. Однако низкая точность расчета и ограниченная область применения ограничивают применение метода Борна только для условия слабого отражения [8]. Метод аппроксимации QL, предложенный Ждановым и Фэнгом, по сравнению с результатом расчета интегрального уравнения и метода Борна, отличается более высокой скоростью и точностью расчета, а также меньшим потреблением памяти. 3D QL-инверсия магнитотеллурических данных, выполненная Ждановым и др. наблюдал 161 точку на 7 частотах в Минамикаябэ, Япония, получив результат, аналогичный результату 2D-инверсии, сделанной Такасуги и др., и предоставил больше деталей геологической структуры для геологической интерпретации области водоносного горизонта [9].–11]. Жданов и др.
[12] в 2006 г. выполнили инверсию нелинейного сопряженного градиента SIP на основе модели Коула-Коула и пробный расчет инверсии на основе теоретической модели, но мало что дали, кроме удельного сопротивления при нулевой частоте.
По сравнению с вышеуказанными методами геофизической разведки, метод SIP, выполняя измерения с высокой плотностью в пространственной и частотной областях с более высокой способностью противостоять возмущениям, может получить больше электрических параметров и выявить более богатые аномальные данные посредством многопараметрической сравнительной интерпретации. Тем не менее, с особыми схемами передачи и наблюдения необходимо постоянно изменять позиции передачи и приема и изменять расстояние передачи-приема при измерении глубины. Метод аппроксимации QL, если он используется в трехмерном прямом моделировании SIP, требует повторяющихся вычислений коэффициента отражения и двоичной функции Грина, а также пересчета первичного поля при каждом преобразовании источника.
Как следствие, скорость прямого моделирования ужасно низкая. Теперь, когда скорость и точность расчета имеют решающее значение для перспективы применения метода, в этом исследовании метод аппроксимации QL вводится в исследования прямого и инверсионного моделирования 3D SIP с использованием преимуществ пространственной симметрии первичного поля и коэффициента Грина для изучения быстрого QL. приближенный метод. Этот метод оптимизирует и ускоряет алгоритмы и, таким образом, значительно повышает точность электромагнитного моделирования высокочастотного спектра. Он может эффективно измерять сложные геоэлектрические структуры для применения в крупномасштабной инверсии данных IP. В разделе 2 обсуждается процесс прямого расчета трехмерного SIP. Раздел 3 знакомит с процессом расчета и определением параметров метода быстрого QL SIP. В разделе 4 дается тест инверсии теоретической модели.
2. Теория прямого моделирования QL
На рис. 1 показано трехмерное аномальное тело на однородной Земле.
Интегральное уравнение объема можно составить из уравнений Максвелла [9, 10]: где относится к полному полю, – основное поле, D – область аномалии, j – номер текущего элемента, – текущий элемент, r — любой случайный элемент, — коэффициент Грина, — аномальная проводимость. Общее поле минус первичное поле является вторичным полем: wjere относится к вторичному полю.
Теория аппроксимации QL предполагает, что [11] в области аномалии аномальное поле и поле настройки находятся в линейной зависимости. Подключенный к уравнению (2), вырабатывается приближенное квазилинейное решение:где коэффициент электрического отражения, который определяется путем решения минимума следующего уравнения:
В методе приближения QL рассчитывается коэффициент отражения в корреляции с аномальной проводимостью, первичным полем и коэффициентом Грина. В частности, коэффициент Грина требует больше всего времени при прямом моделировании из-за трудоемкого объема вычислений, тогда как пространственная симметрия функции Грина может быть полностью использована для уменьшения рабочей нагрузки и ускорения расчета коэффициента отражения.
Рассекать аномальное тело по направлениям x , y и z в количестве элементов , , и , соответственно. Матрица коэффициентов Грина в направлении x может быть выражена как
, здесь представляет поле, созданное элементом j в качестве источника в центре элемента i , или, скажем, коэффициент Грина элемента j в элементе я . Предполагая, что относительное положение элемента i и j остаются неизменными, значение должно быть таким же, как ; таким образом, эта матрица соответствует структуре матрицы Теплица.
Достаточно хранить элементы первой строки и строки, которыми можно выразить всю матрицу. Следовательно, в методе быстрой КС-аппроксимации достаточно вычислить и сохранить только элементы первой строки в матрице уравнения (1), что, хотя и требует больше памяти, требует гораздо меньшего объема вычислений, чем метод КС-аппроксимации, , примерно. Хотя каждый раз при преобразовании источника требуется пересчет коэффициента отражения, необходимый коэффициент Грина остается тем же.
Как следствие, можно вычислить и сохранить матрицу коэффициентов Грина только один раз, чтобы вычислить все коэффициенты отражения во всех преобразованиях источника, что особенно применимо для прямого электромагнитного моделирования с несколькими источниками [13].
Ссылаясь на вывод, сделанный Pelton et al. [14], комплексное удельное сопротивление руд может быть представлено моделью Коула–Коула: где – комплексное сопротивление, , , , и – соответственно удельное сопротивление при нулевой частоте, поляризуемость, частотный коэффициент и постоянная времени, и частота передачи.
Трехмерное прямое моделирование SIP с эффектом IP может быть достигнуто путем подстановки комплексного удельного сопротивления в уравнении (6) в уравнение (3).
3. Теория инверсии QL
На основании теории приближения QL [15] вторичное поле в наземной приемной точке указывается как где относится к параметру свойства среды: что в аномальной области выглядит следующим образом:
3.
1. Коэффициент свойства инверсии материи m Для данной настройки проводимости вторичное поле может быть рассчитано в соответствии с наблюдаемой амплитудой электрического поля и его фазовым положением: где представляет данные вторичного поля, теоретические данные, линейный оператор Грина , основное поле элемента, аномальная проводимость и коэффициент отражения.
Из-за большой множественности решений в трехмерном моделировании инверсии метод гладкой инверсии ограничений используется для задания целевой функции следующим образом: где представляет комплекснозначное сопряжение, является вектором дисперсии данных, является фактором Лагранжа, R – матрица гладкости, . Сделайте вывод из вышеприведенного и возьмите минимальное значение, чтобы нарисовать уравнение инверсии: где вектор невязки наблюдаемых данных и предварительных теоретических данных, а является поправкой модели.
Точность подбора определяется как где точность подбора и количество данных.
Учитывая большой расчетный объем, связанный с трехмерным моделированием инверсии, был выбран метод сопряженных градиентов, который занимает относительно меньше памяти, и процесс инверсии выглядит следующим образом: ручной предмет, изготовление (3) Рассчитать, сохранить для дальнейшего использования (4) (5) Рассчитать размер шага (6) Обновить модель, вычислить разницу в подгонке, а затем выпрыгнуть, если она соответствует заданной точности или меньше порогового значения, или иным образом продолжить цикл(7)(8)(9)(10) Сделать i = i + 1, а затем перейти к (4)
3.
2. Определение параметра модели Коула-КоулаИнверсия параметра модели Коула-Коула выполняется поэлементно. Параметр модели Коула-Коула любого случайного элемента определяется следующим уравнением [16, 17]: где представляет собой заданную комплексную проводимость, а представляет собой аномальную комплексную проводимость.
Параметр модели Коула-Коула может быть получен путем итерации сопряженного градиента в нелинейных уравнениях на четырех частотах. Поскольку все параметры модели Коула-Коула представляют собой положительные действительные числа, изменяющиеся в определенном диапазоне, здесь вводится ограничивающая функция, предложенная Коммером и Ньюманом [16, 18-20]: где представляет собой параметр модели Коула-Коула, является поправкой параметр инверсии и является исходной моделью. Таким образом, ограничивается в пределах диапазона, что позволит эффективно уменьшить кратность решения при инверсионном моделировании.
Вкратце, используйте данные на четырех частотах для инверсии сопряженного градиента , затем определите (комплексную проводимость) каждого аномального элемента с помощью уравнений (8) и (9), а затем выполните инверсию сопряженного градиента Коула– Параметр Коула основан на четырех частотах.
4. Теоретические данные Измерение инверсии
В этой статье мы проводим измерение инверсии с промежуточным градиентом для наблюдения в экваториальном направлении источника. Относительно длинный передающий источник стимулирует более сильное электромагнитное поле, что облегчает обнаружение сигнала и увеличивает отношение сигнал/шум (SNR). Тем не менее, поскольку передающий источник проникает в измеряемую область, кажущееся удельное сопротивление будет сильно возрастать из-за резкого изменения напряженности поля вблизи источника, а также помех от высокочастотного электромагнитного воздействия. Тест инверсии теоретической модели должен быть выполнен ниже, чтобы определить, может ли он дать точные результаты из промежуточных данных градиента.
Модель установлена, как показано на рис. 2(а) (слева), с поляризованным аномальным телом с низким удельным сопротивлением в перевернутой Т-образной форме в однородном неполяризованном полупространстве. При сопротивлении нулевой частоты удельное сопротивление, поляризуемость, частотный коэффициент и постоянная времени аномального тела составляют соответственно , 0,5, 0,3 и 20 с.
Данный передающий источник длиной 2000 м расположен на линии земли в центре с координатами (0, 0, 0).
Прямо над аномальным телом установлено 13 линий, по 41 точке измерения на каждой линии, всего 533 точки. Расстояние между линиями и точками составляет 40 м. Прямое моделирование выполняется на четырех частотах, то есть 1 Гц, 4 Гц, 16 Гц и 64 Гц, с заданным током 10 А для стимуляции передающего источника. Кажущееся сопротивление, полученное из уравнения, показано на рис. 2(б) (справа), где аномалии ВП можно определить на частоте 1 Гц, и вместе с увеличением частоты кажущееся сопротивление всей области становится выше, а аномалии исчезают.
Преобразование данных кажущегося удельного сопротивления и фазового положения из прямого моделирования выше в электрическое поле для инверсионного моделирования. Разделяя область инверсии равномерно на квадраты со стороной 40 м на элементы, моделирование инверсии фокусируется на трех аспектах: (1) осуществимость инверсии SIP в промежуточном градиенте, (2) влияние выбранной исходной модели на инверсию.
результат и причина, а также (3) сопротивление инверсии промежуточного градиента QL шуму. Обратитесь к Таблице 1 для корреляции результата инверсии с исходной моделью и шумом и к Рисунку 3 для результата инверсии для различных исходных моделей с каждым уровнем случайного шума.
Что касается инверсии промежуточного градиента SIP в условиях отсутствия шума, если выбранная исходная модель близка к фоновой модели, она очень благоприятна для 3D-инверсии, поскольку она должна соответствовать только аномалии, создаваемой T -аномальной формой тело. В противном случае, при большой разнице между исходной моделью и фоновой моделью, во всех подразделяемых элементах возникнет большая аномальная проводимость. Как показано на Рисунке 3(а), за исключением области глубиной более 100 м, сохраняющей начальный статус в результате низкой чувствительности, большинство других областей могут в конечном итоге восстановить реальный статус настройки. Однако относительно T — тело аномальной формы, свойство удельного сопротивления может быть восстановлено только приблизительно.
Как и на рисунках 3(b) и 3(c), для результата в условиях шума, при уровне шума 3% результат инверсии может смутно представлять аномальное свойство удельного сопротивления, поляризуемости и частотного коэффициента, в то время как при уровне шума менее 5%. В условиях шума инверсия может лишь грубо восстановить аномальное свойство удельного сопротивления, но ненадежна в отношении других параметров, поскольку на них влияет шум, что приводит к возникновению некоторых ложных аномалий. Известное из данных прямого моделирования, аномальное поле, возникающее от « T » аномальное тело формы составляет максимум 8% в общем поле. Это означает, что если шум превышает половину максимального значения аномального поля, QL-инверсия не сможет распознать аномалию. Другими словами, наличие шума не только вызывает ложные аномалии, но и снижает разрешающую способность при инверсии.
В свете этого результат инверсии QL на основе сопряженного градиента сильно зависит от выбора исходной модели, но это неизбежно при любом моделировании линейной инверсии.
Тем не менее, если правильно выбрать начальную модель, можно добиться желаемых результатов, кроме того, с более высокой скоростью расчета.
Что касается скорости расчета, то метод быстрой КС-аппроксимации, аналогичный методу интегральных уравнений, методу борновской аппроксимации и методу НЛ-аппроксимации, положительно связан с количеством элементов деления, т. е. чем больше элементов, тем длиннее время, необходимое для расчета. Время, затрачиваемое в методе QL и в методе быстрого приближения QL, соответственно, указано и сравнено в таблице 2:
Как видно, метод быстрого приближения QL, используя преимущества пространственной симметрии функции Грина, прямой расчет намного быстрее, чем метод аппроксимации QL, с эффективностью, эквивалентной эффективности сотен компьютеров, что позволяет выполнять множество расчетов трехмерной инверсии на обычном компьютере.
5. Заключение
Инверсия SIP, требующая огромной памяти, огромных вычислений с большим количеством решений и особенно сложными физическими параметрами, является сложной задачей, требующей высокой производительности прямых и инверсионных методов.
В этой статье предлагается метод аппроксимации QL с более высокой скоростью вычислений, чтобы заложить основу для тщательного исследования прямого электромагнитного моделирования и инверсии с несколькими источниками, а также делает алгоритм трехмерной SIP-инверсии выполнимым с ограничениями диапазона параметров модели Коула-Коула. (1) В приближении QL. В этом методе пространственные свойства первичного поля и двоичной функции Грина могут эффективно использоваться для сокращения объема вычислений и времени, необходимого для прямого моделирования. Дальнейшее изучение физических основ функции Грина и их использование еще больше ускорит алгоритм аппроксимации QL. (2) Инверсия проводится в два этапа на основе характеристик метода аппроксимации QL и метода SIP. Во-первых, примите параметр свойства материала, чтобы преобразовать нелинейное уравнение инверсии в линейное, благодаря чему скорость итерации инверсии станет намного быстрее, а добавление гладкого ограничения улучшит множественность решений.
Во-вторых, рассчитать на основе вышеизложенного и его связи с коэффициентом отражения и комплексной проводимостью и добавить ограничение диапазона параметров Коула-Коула для выполнения инверсии. (3) В качестве теоретического испытания для данных с промежуточным наблюдением градиента алгоритм инверсии может оценить всестороннюю производительность моделирования инверсии QL с помощью нескольких репрезентативных результатов инверсии модели. Он может быстро и стабильно отображать удельное сопротивление при нулевой частоте, поляризуемость и коэффициенты, связанные с частотой, с предпочтительным эффектом инверсии.
Поскольку некоторые вычислительные процедуры могут выполняться независимо друг от друга в процессе прямого моделирования интегрального уравнения QL, на следующем этапе мы планируем использовать параллельный алгоритм для дальнейшего повышения соответствующей скорости моделирования.
Доступность данных
Данные, использованные для подтверждения результатов исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Благодарности
Это исследование было поддержано научно-техническим исследовательским проектом Департамента образования провинции Цзянси (GJJ191061).
Ссылки
W. H. Pelton, S. H. Ward, P. G. Hallof, W. R. Sill и P. H. Nelson, «Распознавание минералов и устранение индуктивной связи с многочастотным IP», Geophysics , vol. 43, нет. 3, стр. 588–609, 1978.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Академия Google
Дж. С. Хе, Б. Сюн, Л. З. Бао и др., «Прямая схема развязки вызванной поляризации с помощью прерывистой волны», Китайский журнал геофизики (на китайском языке) , том. 49, нет. 6, стр. 1843–1850, 2006.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Хе Дж.
С., Ван С. В. и Тан Дж. Т., «Когерентный метод прямоугольной волны для прямого и одновременного извлечения эффекта IP», Acta Geophysica Sinica , vol. 37, нет. Приложение I, стр. 516–523, 19.94.Посмотреть по адресу:
Google Scholar
Торрес-Вердин К. и Хабаши Т.М., «Обзор расширенного приближения Борна как метода нелинейного рассеяния и его применения для визуализации удельного сопротивления между скважинами», Симпозиум по прогрессу в электромагнитных исследованиях Proc , vol. 323, 1995.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
Ю. Цзи, Ю. Ву, С. Гуан и С. Чжао, «Трехмерное численное моделирование электромагнитного отклика с индуцированной поляризацией на основе конечно-разностных метод временной области», Геофизика , вып. 83, нет. 6, стр. 385–398, 2018.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Ю.
Ци, Х. Эль-Калиуби, А. Ревиль, А. Суейд Ахмед, А. Горбани и Дж. Ли, «Трехмерное моделирование частотных и временных электромагнитных методов с индуцированными эффекты поляризации», Computers & Geosciences , vol. 124, нет. 3, стр. 85–92, 2019 г.Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Академия Google
М. Жданов и Г. Хурсан, «Трехмерная электромагнитная инверсия, основанная на квазианалитическом приближении», Обратные задачи , том. 16, нет. 5, стр. 1297–1322, 2000.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Ю. Л. Лю, Т. Л. Ли, К. Чжу и др., «Точный анализ численного моделирования трехмерного электромагнитного поля на основе метода квазилинейного интегрального уравнения», Journal of Jilin University (Earth Science Edition) , об. 47, нет. 2017. Т. 4. С. 1268–1277.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
М. С. Жданов и С. Фанг, «Квази-линейное приближение в трехмерном электромагнитном моделировании», Геофизика , том. 61, нет. 3, стр. 646–665, 1996.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
М. С. Жданов и С. Фанг, «Трехмерная квазилинейная электромагнитная инверсия», Radio Science , vol. 31, нет. 4, стр. 741–754, 1996.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
М. С. Жданов и Э. Тартарас, «Трехмерная инверсия электромагнитных данных с несколькими передатчиками на основе локализованного квазилинейного приближения», Geophysical Journal International , vol. 148, нет. 3, стр. 506–519, 2002.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Жданов М.
С., Ли С.К., Йошиока К. Метод интегральных уравнений для трехмерного моделирования электромагнитных полей в сложных структурах с неоднородной фоновой проводимостью, Геофизика , вып. 71, нет. 6, стр. G333–G345, 2006 г.Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Ю. Л. Лю, Т. Л. Ли, Ю. К. Ху и др., «Быстрая квазилинейная аппроксимация и исследование трехмерного спектра индуцированной инверсии поляризации», Китайский журнал геофизики (на китайском языке) , том. 58, нет. 12, pp. 4709–4717, 2015.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
П. Геринг, К. Браун и А. Юнге, «Магнитотеллурические тензоры кажущегося сопротивления для улучшения интерпретации и трехмерной инверсии, Журнал геофизических исследований: Solid Earth , vol. 124, нет. 8, стр. 7652–7679, 2019.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar.
достижения в трехмерной электромагнитной инверсии с управляемым источником» Geophysical Journal International , vol. 172, нет. 2, стр. 513–535, 2008 г.Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Т. Мартин, Т. Гюнтер и О. Адриан Флорес, «Наборы полевых данных спектральной индуцированной поляризации (SIP) для сравнения во временной и частотной областях (Мартин и др., 2020)», Journal of Applied Геофизика , вып. 180, 2021.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Л. Бергамаски и А. Мартинес, «Параллельные полиномиальные предварительные условия Ньютона-Чебышева для метода сопряженных градиентов», Вычислительно-математические методы , 2021, инпресс.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Н.
С., Ван С. В. и Тан Дж. Т., «Когерентный метод прямоугольной волны для прямого и одновременного извлечения эффекта IP», Acta Geophysica Sinica , vol. 37, нет. Приложение I, стр. 516–523, 19.94.
Ци, Х. Эль-Калиуби, А. Ревиль, А. Суейд Ахмед, А. Горбани и Дж. Ли, «Трехмерное моделирование частотных и временных электромагнитных методов с индуцированными эффекты поляризации», Computers & Geosciences , vol. 124, нет. 3, стр. 85–92, 2019 г.
С., Ли С.К., Йошиока К. Метод интегральных уравнений для трехмерного моделирования электромагнитных полей в сложных структурах с неоднородной фоновой проводимостью, Геофизика , вып. 71, нет. 6, стр. G333–G345, 2006 г.
достижения в трехмерной электромагнитной инверсии с управляемым источником» Geophysical Journal International , vol. 172, нет. 2, стр. 513–535, 2008 г.