Электроды для разнородных сталей: Электроды для сварки разнородных сталей и сплавов

Электроды для сварки разнородных сталей и сплавов

На этой странице показана информация по теме «Электроды для разнородных сталей и сплавов» и всему, что с ней связано. Смотрите далее информацию по данному вопросу, а внизу страницы подобраны марки электродов с этой меткой на сайте.

Сварка разнородных сталей

В современных условиях специальное машиностроение развивается во многих направлениях. Однако основным является снижение затрачиваемого на изготовление аппаратуры металла с параллельным повышением мощности данного оснащения. Данное назначение требует активного применения легированных сталей и сплавов.

Из материалов подобного рода производятся не все изделия, а только ответственные участки, на которые воздействуют высокие температуры и давление, а также коррозионные среды. Целесообразнее всего для соединения в одной конструкции деталей из разнородных сталей использовать сварку. Сварное соединение положительно сказывается на нескольких моментах:

• наиболее рациональное применение материалов в изделии;
• существенное уменьшение стоимости данного изделия из-за использования легированных сталей;
• повышение технологичности конструкции.

Подобные сварные детали успешно применяются в нескольких отраслях машиностроения: энергетическое, химическое и нефтяное.

Специфика сварки разнородных сталей

Сварные соединения разнородных сталей имеют собственные специфические особенности. Во время проведения работ с данными материалами главной проблемой становится предотвращение образования структурной неоднородности

Для предупреждения неоднородности аустенитный металл, свариваемый с неаустенитным, должен быть насыщен никелем. Однако никель обладает несколькими недостатками: дороговизна и дефицитность данного металла. Кроме этого, никель способствует появлению горячих трещин. Поэтому при соединении сталей, эксплуатирующихся при высоких температурах, нужно параллельно увеличивать и уменьшать количество никеля.

С одной стороны, учитывая возможность предотвратить неоднородность, а с другой стороны – следует помнить о негативном воздействии никеля на соединение. Данные выводы означают, что для наплавленного металла подобного типа

Причины структурной неоднородности

Знания и опыт, накопленный специалистами и сварщиками при работе с разнородными сталями, демонстрируют, что главной причиной для образования и развития неоднородности является температура нагрева соединения. Соответственно, и количество никеля будет также зависеть от температуры в зоне сплавления аустенитных сталей с неаустенитными.
[ads-pc-2][ads-mob-2]

Классификация сварных соединений разнородных сталей

Таким образом, сварные соединения материалов разнородного типа были разделены на 4 группы. Разграничение проведено в зависимости от температуры их эксплуатации. Для каждой категории существует собственная оптимальная величина, являющаяся допустимой для используемой в ней неаустенитной стали:

• 1-ая группа – до 350°С;
• 2-ая – 350-450°С;
• 3-ья – 450-550°С;
• 4-ая – более 550°С.

Электроды ЦЛ 9 в упаковке.

Исследования показали, что наплавленный металл соединений 1-ой группы должен иметь не менее 8% никеля, 2-ой – 19%, 3-ьй – 31%, 4-ой – 47%. Соответственно, для создания соединений, которые эксплуатируются при температурах до 350°С, можно использовать следующие марки электродов: ГС-1, ОЗЛ-6, ОЗЛ-27 и ЦЛ-9.

Сварочные материалы ОЗЛ-6 обеспечивают наплавленный металл типа Э-10Х25НВГ2. Электроды ЦЛ-9 дополнительно легируются ниобием и имеют тип наплавленного металла 10Х25Н13Г2Б. Электроды ОЗЛ-27 дополнительно снабжаются молибденом и гарантируют наплавленный металл химического состава следующего вида: углерод – 0,18%, кремний – 0,6%, марганец – 1,63%, никель – 10,3%, хром – 25,3%, молибден – 3,1%. Материалы ГС-1 обеспечивают химический состав указанных ниже пропорций: углерод – 0,09%, кремний – 2,5%, марганец – 6,3%, никель – 9,4%, хром – 23,3%.

Разработки электродов для разнородных сталей

Для изготовления соединений, работающих при температурах свыше 350°С, специалистами Института электросварки им. Е.О.Патона разработана линейка специальных электродов: АНЖР-3 предназначены для температуры 350-450°С, АНЖР-2 – 450-550°С и АНЖР-1 – выше 550°С. Данные сварочные материалы гарантируют оптимальное содержание никеля в сварном шве и предотвращают появление неоднородности. Кроме этого, они обладают высокими механическими характеристиками и стабильным химическим составом. Также, при проведении сварки этими электродами не нужно предварительно прогревать свариваемые изделия, а после подвергать их термообработке.

Разнородными сталями и сплавами

1. углеродистые и легированные,
2. легированные повышенной и высокой прочности,
3. теплоустойчивые,
4. высоколегированные.

Почему для сварки разнородных сталей подойдут не любые электроды?

Когда свариваются неоднородные металлы (сплавы), слияние разнородных структур может вызнать определенные дефекты сварных соединений:

• трещины в металле самого сварного шва;
• появление участков со структурной неоднородностью в зонах оплавления;
• ввиду значительно разных коэффициентов расширения свариваемых металлов, рост чрезмерных остаточных напряжений.

Большинство электродов, используемых при сварке разнородных сталей и сплавов, относятся к электродам, предназначенным для сварки высоколегированных сталей и легированных сталей повышенной и высокой прочности, которые дают шов с однородной высокопластичной структурой металла.

Видео

Посмотрите ролик о марке электродов Zeller 655, данная разработка компании впечатляет своими возможностями.

Таблицы

Для подбора электрода при сварке разнородных сталей и сплавов воспользуйтесь таблицей совместимостей, которая была составлена на основе опыта российских специалистов.

Подбор электродов для сварки разнородных сталей и сплавов

[ads-pc-3][ads-mob-3]
Чтобы больше узнать о той или иной марке, кликайте по ссылкам в таблице или в перечне выше.

Электроды для сварки разнородных сталей и сплавов
[ads-pc-4][ads-mob-4]

Область применения Электроды Cromarod 309L предназначен для сварки аустенитных, ферритных и ферритно-мартенситных нержавеющих сталей. Кроме…

Описание UTP 65D – универсальные ремонтные электроды с исключительными сварочными характеристиками. Данная марка предназначена для…

Описание Castolin XHD 646 – высокопроизводительные электроды с высоколегированным стержнем на основе сплава хром-никель-марганец. Область…

Область применения Электроды Capilla 52 K предназначены для сварки металлоконструкций из высоколегированных коррозионностойких…

Описание Электроды Capilla 51 Ti предназначены для сварки разнородных сталей и для наплавки. Область применения Электроды Capilla 51 Ti…

Электроды OK Ni-1 применяются для работы с несколькими группами материалов: сварка поковок; литье из технически чистого никеля; сварка…

Электроды OK NiCu-7 предназначены для сварки следующих металлов и сплавов: коррозионностойкие никель-медные сплавы между собой, а также…

Электроды ОК 94.55 применяются для сварки следующих материалов: обычные, фосфористые и кремнистые бронзы; красные латуни; колокольный…

Электроды ОК 94.35 применяются для выполнения следующих работ: сварка медно-никелевых сплавов с содержанием никеля от 10 до 30%; сварка…

Электроды для сварки углеродистых и низколегированных сталей

Получение металла шва, равнопрочного основному, обеспечивается выбором типа электрода, который регламентирует прочностные характеристики сварного соединения. Следует учитывать, что применение электродов с повышенными механическими свойствами наплавленного металла, например, но пределу прочности при растяжении, может привести к снижению работоспособности сварной конструкции.

Для сварки кипящих сталей используют электроды с любым покрытием.

Для сварки полуспокойных сталей при больших толщинах следует применять электроды с покрытиями основного или рутилового видов.

Сварка конструкций из спокойной стали, работающих при низких температурах или при динамических нагрузках, должна выполняться электродами с основным покрытием.

Стабильность горения дуги влияет на качество швов и на возможность сварки переменным током. Наиболее стабильно дуга горит при электродах с целлюлозным, кислым и рутиловым покрытиями. Это позволяет использовать сварочные трансформаторы. Для электродов с основным покрытием требуются только источники постоянного тока.

В нижнем, вертикальном и потолочном положениях шов лучше формируется при электродах с целлюлозным покрытием, так как мелкокапельный перенос электродного металла и высокая вязкость шлака обеспечивают качественное ведение сварки. Хуже формируется шов при электродах с основным покрытием.

При сварке толстостенных конструкций многослойными швами отделяемость шлака является существенным показателем. Электроды с рутиловым, целлюлозным и кислым покрытиями обеспечивают лучшую отделяемость шлака по сравнению с основным покрытием.

Сварка электродами с основным покрытием требует тщательной очистки кромок от ржавчины, масла, грязи во избежание порообразования. Кроме того, электроды с основным покрытием склонны к порообразованию в начальный момент сварки и при сварке длинной дугой.

Тип Э42	Для сталей с пределом прочности при растяжении до 412 МПа (42 кгс/мм2)
Марка Обозначение кода по ГОСТ Область применения Технологические особенности	Покрытие	Род, полярность тока	Коэффициент наплавки г/А?ч	Положение в пространстве
«Огонек» Е410 — Р16	Р	˜ = ( + )	6,5
Для изделий из стали толщиной 1-3 мм. Сварку можно выполнять способом «сверху-вниз»
АНО-6 Е410(1) — АР21	АР	˜ = ( +, — )	9,0
Сварка короткой или средней дугой. Допускается по незачищенным кромкам. При сварке угловых швов электрод наклонять под углом 40-50° в направлении сварки. Имеет высокую стойкость против образования пор и горячих трещин. Uxx ≥ 50 В
АНО-6М Е410(1) — АР21	АР	˜ = ( +, — )	8,5
Сварка короткой или средней дугой. Легко отделяется шлак. Минимальное разбрызгивание. Малая склонность к образованию пор и горячих трещин. Uxx ≥ 50 В
АНО-17 Е410(1) — АРЖ21	АРЖ	˜ = ( +, — )	11,0
Высокопроизводительные. Для сварки металла большой толщины длинными швами. Малая чувствительность к порообразованию при сварке по окисленной поверхности. Uxx ≥ 50 В
ВСЦ-4 Е410(3) — Ц10	Ц	= ( + )	10,0
Сварка трубопроводов без колебаний электрода опиранием на кромки «сверху-вниз». Корень шва — на постоянном токе любой полярности, «горячий» проход — на обратной полярности. Оставлять огарок не менее 50 мм
ВСЦ-4М Е510(3) — Ц10	Ц	= ( +, — )	9,0
Сварка корневого шва и «горячего» прохода стыков трубопроводов. Позволяют вести сварку способом «сверху-вниз» опиранием электрода. Обеспечивают стойкость против образования пор
ОЗС-23 Е410 — Р23	Р	˜ = ( +, — )	8,5
Для сварки конструкций малой толщины по окисленной поверхности. Малая чувствительность к порообразованию. Низкая токсичность. Uxx ≥ 50 В
ОМА-2 Е412-АЦ16	АЦ	˜ = ( +, — )	10,0
Для сварки ответственных металлоконструкций малой толщины (0,8 — 3,0 мм). Сварка удлиненной дугой по окисленной поверхности. Электроды с малой проплавляющей способностью. Uxx ≥ 60 В
ТИП Э42А	Стали с пределом прочности при растяжении до 412 МПа (42 кгс/мм2) с высокими требованиями к шву по пластичности и ударной вязкости
УОНИ-13/45 Е412(4) — Б20	Б	= ( + )	10,0
Для сварки ответственных конструкций, работающих при пониженных температурах. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
УОНИ-13/45А Е414 — Б20	Б	= ( + )	10,0
Для сварки ответственных конструкций из сталей типа СХЛ-4, МС-1, Ст3сп и им подобных. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
УОНИИ-13/45 Е412(4) — Б20	Б	= ( + )	10,0
Для сварки ответственных конструкций, работающих при пониженных температурах. Сварка предельно короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
УОНИИ-13/45А Е414 — Б20	Б	= ( + )	9,5
Для сварки ответственных конструкций, работающих при пониженных температурах. Сварка предельно короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
УОНИИ-13/45Р Е412(3) — Б20	Б	= ( + )	9,5
Для сварки судостроительных сталей. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Высокая стойкость металла шва к образованию горячих трещин
Тип Э46	Для сталей с пределом прочности при растяжении до 451 Мпа (46 кгс/мм2)
АНО-4 Е431(3) — Р21	Р	˜ = ( +, — )	8,7
Для сварки простых и ответственных конструкций всех групп и степеней раскисления. Сварка дугой средней длины. Допускается по незачищенным кромкам. Не склонны к порообразованию при повышенной величине тока . Uxx ≥ 50 В
АНО-4И Е431 — АР21	АР	˜ = ( +, — )	9,0
Для различных металлоконструкций из углеродистых сталей . Uxx ≥ 50 В
АНО-13 Е432(3) — РЦ11	РЦ	˜ = ( +, — )	8,5
Для вертикальных угловых, нахлесточных и стыковых швов способом «сверху — вниз». Сварка короткой или средней дугой. Можно по незачищенным кромкам. Металл шва стоек к образованию горячих трещин. Покрытие гигроскопично . Uxx ≥ 50 В
АНО-21 Е433 — Р11	Р	˜ = ( +, — )	8,5
Для простых и ответственных конструкций из углеродистых сталей всех групп и степеней раскисления. Сварка удлиненной дугой по незачищенным кромкам. Uxx ≥ 50 В
АНО-24 Е432(3) — АР21	АР	˜ = ( +, — )	8,5
Для сварки в монтажных условиях. Сварка удлиненной дугой по незачищенным кромкам. Малая склонность к образованию подрезов. Uxx ≥ 50 В
АНО-34 Е43Ц2) — Р21	Р	˜ = ( +, — )	8,5
В нижнем положении электрод отклонять на 20-40° от вертикали в направлении сварки. Сварка возможна удлиненной дугой по окисленной поверхности. Uxx ≥ 50 В
ЭЛЗ-С-1 Е433 — Р21	Р	˜ = ( +, — )	9,5
Для сварки низкоуглеродистых, углеродистых и низколегированных сталей с пределом прочности при растяжении до 490 МПа. Uxx ≥ 50 В
ВРМ-26 Е432(3) — РЦЖ36	РЦЖ	˜ = ( +, — )	10,5
Для конструкций и трубопроводов из углеродистых сталей с содержанием углерода до 0,25%. Uxx ≥ 50 В
МР-3 Е430(3) — РБ26	РБ	˜ = ( +, — )	8,5
Для ответственных конструкции. Сварка короткой или средней дугой. Поверхности тщательно зачистить от окалины. Хорошо перекрываются зазоры. При сварке на повышенных токах возможны поры. Uxx ≥ 60 В
МР-ЗМ Е430(3) — РБ26	РБ	˜ = ( +, — )	8,5
Для сталей с содержанием углерода до 0,25%. Возможна сварка влажного, ржавого, плохо очищенного от окислов металла. Высокопроизводительны. Сварка средних и больших толщин ведется на повышенных режимах «углом назад». Uxx ≥ 60 В
МР-3Р Е430(3) — Р26	Р	˜ = ( +, — )	8,5
МР-3У Е430(3) — Р26	Р	˜ = ( +, — )	8,5
Для ответственных конструкций из углеродистых сталей. Допускают сварку влажного, ржавого, плохо очищенного от окислов металла. Повышенная производительность. В нижем положении сварка «углом вперед» для средних и малых толщин. Uxx ≥ 60 В
МЭЗ — 101 Е430 — АР25	АР	˜ = ( +, — )	9,0
МЭЗ — 102 Е430 — Р25	Р	˜ = ( +, — )	9,5
Трубопроводы пара, горячей воды категории 3 и 4, т/проводы в котлах с рабочим давлением проводов, неподнадзорных Госгортехнадзору, кроме т/проводов регулирования турбин, маслопроводов. Возможна сварка удлиненной дугой, по окисленной поверхности
ОЗС-3 Е432 — АРЖ46	АРЖ	˜ = ( +, — )	15,0
Для сварки ответственных деталей. Сварка короткой дугой. Допускается сварка по незачищенным поверхностям. Uxx ≥ 60 В
ОЗС-4 Е430(3) — Р25	Р	˜ = ( +, — )	9,0
Для высокопроизводительной сварки ответственных деталей. Допускается сварка удлиненной дугой и по незачищенным поверхностям. Uxx ≥ 60 В
ОЗС-4И Е430(3) — АР24	АР	˜ = ( +, — )	8,5
Для ответственных конструкций. Допускают сварку влажного, ржавого, плохо очищенного от окислов металла. Высокая производительность. Сварка в нижнем положении при средних и больших толщинах «углом назад». Средняя длина дуги. Uxx ≥ 60 В
ЛЭЗ ОСЗ-4Т Е431(3) — АР26	АР	˜ = ( +, — )	8,0
Для конструкций из углеродистых сталей с содержанием углерода до 0,25%
ОЗС-6 Е431 — РЖ23	РЖ	˜ = ( +, — )	11,0
Для высокопроизводительной сварки. Допускается сварка удлиненной дугой, возможна и по окисленной поверхности. Uxx ≥ 50 В
ОЗС-12 Е430(3) — Р12	Р	˜ = ( +, — )	8,5
Рекомендуется для тавровых соединений с получением мелкочешуйчатых вогнутых швов. Легко отделяется шлак. Сварка удлиненной дугой и по окисленной поверхности. Uxx ≥ 50 В
ОЗС-12И Е430(3) — АР24	АР	˜ = ( +, — )	8,5
Для ответственных конструкций. Допускается сварка влажного, ржавого, плохо очищенного от окислов металла. Высокая производительность. Сварка больших и средних толщин «углом назад» на повышенных режимах тока. Рекомендуется средняя длина дуги
РОТЭКС ОЗС-6 Е430(3) — РЖ23	РЖ	˜ = ( +, — )	10,0
Для конструкций из углеродистых сталей. Позволяют вести сварку по окисленной поверхности. Имеют повышенную производительность
РОТЭКС ОЗС-12 Е431(3) — Р12	Р	˜ = ( — )	8,5
Для ответственных конструкций. Облегчают сварку в потолочном положении и сварку неповоротных стыков трубопроводов. Позволяют применять малые токи. Повышенная эффективность при сварке тавровых соединений. Допускается сварка удлиненной дугой по окисленной поверхности
Тип Э46А	Для сталей с пределом прочности при растяжении 451 МПа (46 кгс/мм2) при повышенных требованиях к швам по пластичности и ударной вязкости
ТМУ-46 Е432(3) — Б26	Б	˜ = ( + )	9,0
Для ответственных конструкций, в том числе трубопроводов. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Uxx ≥ 65 В
УОНИ-13/55К Е433-Б20	Б	= ( + )	10,0
Для ответственных конструкций, работающих при отрицательных температурах и знакопеременных нагрузках. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Металл шва обладает высокой стойкостью к образованию горячих трещин и характеризуется низким содержанием водорода
АНО-8 Е435 — Б20	Б	= ( + )	10,0
Для сварки конструкций из углеродистых и низколегированных сталей, работающих при пониженных температурах. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
Тип Э50	Для сталей с пределом прочности при растяжении 490 МПа (50 кгс/мм2)
ВСЦ-4М Е510 (3) — Ц10	Ц	= ( + )	13,0
Для сварки корневого слоя и «горячего» прохода стыков трубопроводов и ответственных конструкций из низколегированных сталей. Оба слоя сваривать «сверху-вниз»
ВСЦ-4А Е510(3) — Ц10	Ц	= ( + )	11,0
Высокопроизводительная сварка корневого шва и «горячего» прохода стыков трубопроводов и ответственных конструкций. Сварка корневого шва без колебаний, опиранием, на постоянном токе любой полярности. «Горячий» проход — после зачистки корневого шва. Оба слоя сваривать «сверху-вниз». Оставлять огарок не менее 50 мм
55-У Е510(2) — Б20	Б	˜ = ( +, — )	8,5
Сварка короткой дугой или опиранием по тщательно зачищенным кромкам. Uxx ≥ 65 В
Тип Э50А	Для сталей с пределом прочности при растяжении 490 МПа (50 кгс/мм2) при повышенных требованиях к швам по пластичности и ударной вязкости
АНО-27 Е515 — БЖ26	БЖ	˜ = ( + )	10,5
Для сварки ответственных конструкций при температуре до — 40°С. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенной поверхности. Обеспечивают пониженное содержание водорода в швах. Uxx ≥ 65 В
АНО-Т Е515-Б20	Б	= ( + )	10,0
Для сварки ответственных конструкций и трубопроводов во всех климатических зонах. Сварка корневого шва без подкладных колец. Формирование обратного валика в потолочном положении
АНО-ТМ/Н Е515 — Б26	Б	˜ = ( + )	10,5
Для поворотных стыков нефте- и газопроводов диаметром 59-1420 мм и других ответственных конструкций. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Эффективны для односторонней сварки. Uxx ≥ 65 В
АНО-ТМ Е515 — Б26 АНО-ТМ/СХ Е513 — Б26	Б	˜ = ( + )	10,5
Для ответственных конструкций, в том числе трубопроводов из низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Качественно формируется обратный валик высотой 0,5-3 мм
ИТС-4 Е513-Б20	Б	= ( + )	10,0
Для судокорпусных сталей СтЗсп, 09Г2, 09Г2С, 10ХСНД, 10Г2С1Д-35, 10Г2С1Д-40 и т.д. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Обеспечивают высокую коррозионную стойкость
ИТС-4С Е513 — Б20	Б	˜ = ( + )	9,5
Для сварки ответственных конструкций в судостроении; стали СХЛ-4, 09Г2 и др. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Uxx ≥ 65 В
ОЗС-18 Е514 — Б20	Б	= ( + )	9,5
Для сварки ответственных конструкций из сталей 10ХСНД. 10ХНДП и др. толщиной до 15 мм, стойких против атмосферной коррозии, с низким содержанием водорода
ОЗС-25 Е515-Б20	Б	= ( + )	9,5
Для сварки ответственных конструкций. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Хорошая отделяемость шлака. Отсутствие подрезов и мелкочешуйчатость шва
ОЗС/ВНИИСТ-26 Е515 — Б20	Б	= ( + )	9,4
Для трубопроводов нефти и газа, загрязненных сероводородом. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Высокая коррозионная стойкость в среде увлажненного до 25% сероводорода
ОЗС-28 Е515-РБ26	РБ	= ( + )	9,5
Для ответственных конструкций из сталей 09Г2,10ХСНД и др. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Uxx ≥ 65 В
ОЗС-33 Е514 — Б24	Б	˜ = ( +, — )	9,5
Для особо ответственных конструкций. Обеспечивают металл шва с высокой стойкостью к образованию горячих трещин и низким содержанием водорода. Сварка короткой или предельно короткой дугой по зачищенным кромкам
ТМУ-21У Е513-Б20	Б	= ( +)	9,5
Для сталей типа 15ГС и др.; для энергетического оборудования. Для труб с толщиной стенки более 16 мм. Сварка в узкую разделку с общим углом скоса кромок до 15°. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Легкое зажигание дуги без «стартовой» пористости
ТМУ-50 E513 — Б26	Б	˜ = ( + )	9,0
Для ответственных конструкций и трубопроводов. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Uxx ≥ 65 В
УОНИ-13/55 Е513 — Б20	Б	= ( + )	9,5
Для ответственных конструкций, работающих при отрицательных температурах и знакопеременных нагрузках. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Металл шва стоек против образования горячих трещин, имеет низкое содержание водорода
УОНИ-13/55С Е514 — Б20	Б	˜ = ( + )	9,5
Для особо ответственных конструкций. Обеспечивают металл шва высокой стойкостью к образованию горячих трещин. Низкое содержание водорода. Сварка только короткой дугой по зачищенным кромкам
УОНИ-13/55ТЖ Е515 — БЖ26	БЖ	˜ = ( + )	9,5
Для особо ответственных конструкций, работающих при пониженных температурах. Металл шва хорошо противостоит образованию горячих трещин. Низкое содержание водорода. Сварка только короткой дугой по зачищенным кромкам
УОНИИ-13/55Р Е512(3) — Б20	Б	˜ = ( + )	9,5
Для судостроительных сталей с пределом прочности до 490…660 МПа. Сварка короткой дугой или опиранием по тщательно зачищенным кромкам
ЛЭЗ ЛБ Е514 — БР20	БР	= ( + )	9,0
Для низкоуглеродистых и низколегированных сталей
ЦУ-5 Е511(3) — Б20	Б	= ( + )	9,5
Для трубных деталей и теплообменников котлоагрегатов, работающих при температурах до 400°С. Пониженная склонность к порообразованию. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
ЦУ-7 Е511(5) — Б20	Б	= ( + )	9,0
Для ответственных конструкций, работающих при температурах до 400°С. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
ЦУ-8 Е512(0) — Б20	Б	= ( + )	9,5
Для ответственных конструкций, работающих при температурах до 400°С при малой толщине металла и для сварки труб малых диаметров. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
Э-138/50Н Е513 — Б20	Б	= ( + )	9,0
Для тяжелонагруженных швов подводной части судов. Для сталей Ст3С, Ст4С, 09Г2, СХЛ-1, СХЛ-45, МС-1 и др. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Металл шва стоек против коррозии в морской воде
Тип Э55	Для сталей с пределом прочности при растяжении ТИП Э55 до 539 МПа (55 кгс/мм2)
ОЗС/ВНИИСТ-27 Е517 — Б20	Б	= ( + )	9,5
Для трубопроводов и конструкций из хладостойких низколегированных сталей, работающих при температурах до — 60°С. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Корневые швы — на постоянном токе прямой полярности
УОНИ-13/55У Е513 — Б26	Б	˜ = ( + )	9,5
Для сварки арматуры и рельсов ванным способом, для ответственных конструкций ручной дуговой сваркой. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. При ванном способе значения тока увеличивают в 1,3-1,7 раза. Перерывы во время сварки недопустимы. Uxx ≥ 65 В
МТГ-02 Е517-Б21	Б	= ( + )	10,0
Используются при строительстве и ремонте магистральных нефтегазопроводов и для ответственных металлоконструкций
Тип Э60	Для сталей с пределом прочности при растяжении до 588 МПа (60 кгс/мм2)
АНО-ТМ60 Е514 — Б26	Б	˜ = ( + )	10,5
Для стыковых соединений труб и других ответственных конструкций. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Формирование корневого шва без подкладных элементов и подварки с плавным переходом к основному металлу
ВСФ-65 Е515 — Б20	Б	= ( + )	9,5
Для ответственных конструкций, в том числе магистральных трубопроводов. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам
ОЗС-24М Е517-Б20	Б	= ( + )	9,5
Для конструкций и трубопроводов из сталей 06Г2НАБ, 12Г2АФЮ, 10ГНМАЮ и др., работающих при температурах до — 70°С. Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Металл шва характеризуется высокой хладостойкостью
УОНИ-13/65 Е513 — Б20	Б	= ( + )	9,0
Для ответственных конструкций из углеродистых низколегированных хромистых, хромомолибденовых, хромокремнемарганцевых сталей, работающих при низких температурах. Сварка короткой дугой по тщательно зачищенным кромкам. Высокая стойкость металла шва к горячим трещинам. Низкое содержание водорода
МТГ-01К Е517-Б21 МТГ-03 Е517-Б21	Б	= ( +, — )	10,0
Для магистральных нефтепроводов (МТГ-01К — для корневого шва; МТГ-03 для заполнения разделки и облицовки). Сварка короткой дугой по зачищенным кромкам. Дуга стабильна, минимальное разбрызгивание, легко удаляется шлак

Электроды для сварки разнородных сталей и сплавов

Темы: Сварка стали , Электроды сварочные, Ручная дуговая сварка.

К этой группе относятся электроды, обеспечивающие получение требуемых эксплуатационных характеристик сварных соединений при сварке разнородных сталей и сплавов на железоникелевой и никелевой основах.

Разнородными сталями и сплавами являются материалы, у которых резко отличаются системы легирования, физико-механические свойства и свариваемость стали или сплава. По признаку «разнородности» стали условно можно разделить на следующие четыре группы:

— углеродистые и низколегированные,

— легированные повышенной и высокой прочности,

— теплоустойчивые,

— высоколегированные.

Сварка разнородных сталей и сплавов может сильно отличаться от сварки однородных материалов. Это обусловлено большей вероятностью: появления трещин в металле шва, возникновения в зоне сплавления участков со структурной неоднородностью, приводящей к изменению прочностных и пластических характеристик, излишним ростом остаточных напряжений в сварных соединениях из-за большой разницы в коэффициентах линейного расширения свариваемых материалов.

Большинство электродов этой группы относится к электродам, предназначенным для сварки высоколегированных сталей и легированных сталей повышенной и высокой прочности, обеспечивающих получение металла шва с аустенитной структурой.

Сопоставление наиболее распространенных типов и марок электродов, предназначенных для сварки различных сочетаний разнородных сталей и сплавов:

• < Электроды для сварки специализированных сталей: список марок
• Электроды для наплавки : список марок >

Электроды для сварки разнородных сталей и сплавов

Темы: Сварка стали , Электроды сварочные, Ручная дуговая сварка.

К этой группе относятся электроды, обеспечивающие получение требуемых эксплуатационных характеристик сварных соединений при сварке разнородных сталей и сплавов на железоникелевой и никелевой основах.

Разнородными сталями и сплавами являются материалы, у которых резко отличаются системы легирования, физико-механические свойства и свариваемость стали или сплава. По признаку «разнородности» стали условно можно разделить на следующие четыре группы:

— углеродистые и низколегированные,

— легированные повышенной и высокой прочности,

— теплоустойчивые,

— высоколегированные.

Сварка разнородных сталей и сплавов может сильно отличаться от сварки однородных материалов. Это обусловлено большей вероятностью: появления трещин в металле шва, возникновения в зоне сплавления участков со структурной неоднородностью, приводящей к изменению прочностных и пластических характеристик, излишним ростом остаточных напряжений в сварных соединениях из-за большой разницы в коэффициентах линейного расширения свариваемых материалов.

Большинство электродов этой группы относится к электродам, предназначенным для сварки высоколегированных сталей и легированных сталей повышенной и высокой прочности, обеспечивающих получение металла шва с аустенитной структурой.

Сопоставление наиболее распространенных типов и марок электродов, предназначенных для сварки различных сочетаний разнородных сталей и сплавов:

• < Электроды для сварки специализированных сталей: список марок
• Электроды для наплавки : список марок >

Электроды для сварки жаростойких и жаропрочных сталей и сплавов

Темы: Сварка стали , Электроды сварочные, Ручная дуговая сварка.

Электроды этой группы обеспечивают получение сварных соединений с требуемой жаростойкостью и/или жаропрочностью.Жаростойкими сварными соединениями являются соединения, обладающие высокой стойкостью против химического разрушения поверхности в газовых средах при температурах свыше 550-600 гр С. Жаропрочными сварными соединениями являются соединения, работающие при этих температурах в нагруженном состоянии в течение определенного времени (жаропрочные соединения должны обладать при этом достаточной жаростойкостью).

Электроды, предназначенные для сварки жаростойких и/или жаропрочных материалов, иногда используются для сварки коррозионно-стойких и разнородных сталей и сплавов.

К высоколегированным сталям относят сплавы, содержание железа в которых более 45%, а суммарное содержание легирующих элементов не менее 10%, считая по верхнему пределу при концентрации одного из элементов не менее 8% по нижнему пределу. К сплавам на никелевой основе относят сплавы с содержанием не менее 55% никеля. Промежуточное положение занимают сплавы на железоникелевой основе.

В соответствии с ГОСТ 10052-75 электроды для сварки высоколегированных коррозионно-стойких, жаростойких и жаропрочных сталей и сплавов по химическому составу наплавленного металла и механическим свойствам металла шва и наплавленного металла классифицированы на 49 типов. Наплавленный металл значительной части электродов, регламентируется техническими условиями предприятий — изготовителей.

Химический состав и структура наплавленного металла электродов для сварки высоколегированных сталей и сплавов отличаются — и иногда существенно — от состава и структуры свариваемых материалов. Основными показателями, решающими вопрос выбора таких электродов, является обеспечение: основных эксплуатационных характеристик сварных соединений (механических свойств, коррозионной стойкости, жаростойкости, жаропрочности), стойкости металла шва против образования трещин, требуемого комплекса сварочно-технологических свойств.

Электроды для сварки высоколегированных сталей и сплавов имеют покрытия основного, рутилового и рутилово-основного видов. Из-за низкой теплопроводности и высокого электросопротивления скорость плавления, а следовательно и коэффициент наплавки электродов со стержнями из высоколегированных сталей и сплавов существенно выше, чем у электродов для сварки углеродистых, низколегированных и легированных сталей. Вместе с тем повышенное электросопротивление металла электродного стержня обуславливает необходимость применения при сварке пониженных значений тока и уменьшения длины самих стержней (электродов). В противном случае из-за чрезмерного нагрева стержня возможен перегрев покрытия и изменение характера его плавления, вплоть до отваливания отдельных кусков.

Сварка, как правило, производится постоянным током обратной полярности.

• < Электроды для сварки коррозионно-стойких сталей и сплавов
• Электроды для сварки специализированных сталей: список марок >

Электроды для сварки разнородных сталей

К группе разнородных сталей и сплавов относят металлы с неодинаковой свариваемостью, различными физико-механическими свойствами и процессом легирования. Чаще всего это сплавы на никелевой и железо-никелевой основе. Их подразделяют на 4 категории: легированные повышенной и высокой прочности, высоколегированные, углеродистые и низколегированные, теплоустойчивые.

Электроды, применяемые для сварки разнородных сталей, конечно же, отличаются от электродов, используемых для сварки однородных металлов. Основная проблема, с которой сталкиваются сварщики при работе с разнородными сталями, состоит в том, что образуются трещины в сварном шве, и его структура получается неоднородной. А это влияет на прочность и пластические характеристики сварных соединений.

Чтобы получить шов с аустенитной структурой, при сварке разнородных сплавов часто используют электроды, предназначенные для работы с высоколегированными сталями и легированными сплавами повышенной и высокой прочности.

Для сварки углеродистых и низколегированных сталей:

• с легированными сталями повышенной и высокой прочности используются электроды марок Э42А-Э100, ОЗЛ-27 и ОЗЛ-28. Эти электроды также применяются для сварки чугуна и неконструкционных трудносвариваемых сталей;
• с теплоустойчивыми сталями применяют электроды Э42А-Э50А;
• с высоколегированными аустенитными сталями используют электроды марок ОЗЛ-6 (ОЗЛ-6С), НИАТ-5, ЭА-395/9, НИИ-48Г;
• с высоколегированными жаропрочными сталями применяют электроды марки ОЗЛ-25/Б;
• со сплавами на никелевой основе используют электроды ЦТ-28, ОЗЛ-25Б.

Для сварки легированных сталей повышенной и высокой прочности:

• с теплоустойчивыми сталями используют электроды марки Э50А-Э85;
• с высоколегированными аустенитными сталями применяют электроды НИАТ-5 и ЭА-395/9;
• с высоколегированными жаропрочными сталями используют электроды ОЗЛ-25Б;
• со сплавами на никелевой основе используются электроды ЦТ-28 и ОЗЛ-25Б.

Если необходимо провести сварку теплоустойчивой стали:

• с высоколегированными аустенитными сталями, воспользуйтесь электродами марки ЭА-395/9;
• с высоколегированными жаропрочными сталями, подойдут электроды АНЖР-1 и АНЖР-2. С этими электродами также осуществляют сварку закаливаемых сталей без предварительного подогрева и дальнейшей термообработки. Температура для работы с электродами АНЖР-1 – до 550-660 °C, с электродами АНЖР-2 – до 450-550 °C;
• со сплавами на никелевой основе, используют электроды ЦТ-28 и ОЗЛ-25/Б.

ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ ДИНАМИЧЕСКИХ, НЕИЗВЕСТНЫХ ИЛИ ПРОБЛЕМНЫХ СТАЛЕЙ — Aweld

III. Электроды для сварки DISSIMILAR, UNKNOWN или PROBLEM STEELS

 C: <0,10 Mn: 0,7 
 Cr: 29 Ni: 9,5 

 E18 8Mn R12 
 E18 8Mn R53 
 E18 8Mn B22 

 E308MoL-17 
 E 20 10 3 LR12 
 E 20 10 3 LR 53 

Group MKM Welding Division

Производители электродов для сварки стали в Индии

LH 103

Контактный электрод для быстрой сварки низкоуглеродистой стали во всех положениях

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 45-51 кгс / мм2

Удлинение: 17-20%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Автомобильные кузова, шасси, стальные двери и окна, стальная мебель, резервуары для хранения, трубы, работы с листовым металлом и т. Д.Лучше всего подходит для перекрытия широких корневых промежутков.

л / с 104

Электрод с низким содержанием водорода для сварных швов из высокопрочной стали со средним растяжением

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 50-58 кгс / мм2

Удлинение: 22-29%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Используется для соединения и наплавки низко- и среднеуглеродистых сталей.Идеально подходит для соединения разнородных участков, жестких соединений и деталей, пропитанных маслом, отливок.

Может также использоваться в качестве амортизирующего сплава при наплавке. Находит применение в сосудах высокого давления, трубах, фланцах, шасси автомобилей, поперечинах, оружейных плитах, деталях тяжелого машиностроения, стальных отливках, C-образных рамах, H-образных рамах, дисках ротора дробилок и т.

LH 105 LMP

Электрод для низко- и среднеуглеродистых сталей, а также сталей средней прочности различного состава

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 50-54 кгс / мм2

Относительное удлинение (L = 4d): 22-30%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для сварки низко- и среднеуглеродистых сталей, а также сталей средней прочности различного состава.Для сварки сосудов под давлением, сварки труб, изготовления и ремонта деталей тяжелого машиностроения, стальных отливок, шлюзовых затворов и т. Д. Для тяжелых стыков, где требуется минимальная деформация. Отличный электрод для ремонта на месте, для ремонта плотин, электростанций и т. Д.

левый 106

Электрод для высокой прочности и исключительной трещиностойкости для всех сталей

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 75-85 кгс / мм2

Удлинение: 22-26%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Детали тяжелой техники, детали землеройной техники, автомобильные рессоры, цапфы цементных мельниц, детали, подверженные нагреву, коррозии и ударам.

Соединение и наплавка высокоуглеродистых, низко- и высоколегированных сталей, инструментальных сталей, пружинных сталей, марганцевых сталей, цементируемых сталей, быстрорежущих сталей, литых сталей, трудно свариваемых сталей и неидентифицированных сталей. Соединение разнородных сталей. Наплавка рифленых валков и ремонт штампов штамповочных прессов. Используется в качестве амортизирующего сплава под твердые покрытия.

LH 106 SMP

Электрод из аустено-ферритного сплава с отличной пластичностью и высокой прочностью на разрыв

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 70-90 кгс / мм2

Удлинение: 22-25%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для соединения разнородных сталей неизвестного состава с разной толщиной, сварки штампов, пружин, шлицев вала, шестерен, пуансонов и т. Д.Для нанесения амортизирующего слоя на трудносвариваемые стали перед нанесением окончательного наплавочного слоя.

левый 107

Электрод для высокой термостойкости и коррозии

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 55-65 кгс / мм2

Удлинение: 30-35%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Используется для соединения и наплавки всех типов сталей, легированных сталей, жаропрочных, окалиноустойчивых сталей, марганцевых сталей и разнородных сталей.В качестве амортизирующего слоя против твердых отложений при изготовлении и ремонте клапанов, валков, шестерен, горячих штампов, газовых турбин, деталей, подверженных нагреву, коррозии и ударам. Плакировка Углеродистые стали, установки гидрогенизации, детали камер сгорания, детали печей и т. Д.

LH 108

Электрод для сварки аустенитных марганцевых сталей

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 58-65 кгс / мм2

Относительное удлинение (L = 4d): 30-40%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Используется для соединения аустенитных марганцевых сталей (14% Mn).Идеально подходит для соединения аустенитных марганцевых сталей с мягкими сталями, сложными сталями, высоколегированными сталями и т. Д. Идеально для создания «эластичного промежуточного слоя» (амортизирующего слоя) перед твердой наплавкой. Наплавка рельсов из марганцовистой стали. Ремонт трещин в отливках из аустенитной марганцевой стали, соединение трещин ковшей на землеройном оборудовании в горнодобывающей промышленности.

л / с 109

Электрод для соединения нержавеющей стали с углеродистой сталью и для нанесения покрытий из нержавеющей стали на углеродистую сталь

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 55-65 кгс / мм2

Удлинение: 30-35%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Используется для соединения нержавеющих сталей с углеродистыми сталями, низколегированными сталями, литыми сталями и деталями из аустенитной марганцевой стали.Нанесение прочного покрытия из нержавеющей стали на детали из литой стали, детали из аустенитной марганцевой стали. Восстановление рабочих колес, валов, корпусов клапанов, седел и направляющих лопаток турбины для обеспечения устойчивости к нагреванию, эрозии и коррозии.

л / с 1061

Электрод из аустено-ферритного сплава с высокой трещиностойкостью и высоким пределом прочности на разрыв

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Предел прочности при растяжении: 1,20,000 фунтов на квадратный дюйм

Удлинение: 22-26%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Используется для соединения или наплавки любой углеродистой стали неизвестного состава.Подходит для сварки всех видов низко- и высоколегированной стали, инструментальной стали, пружинной стали, марганцевой стали, быстрорежущей стали, цементированной стали. Рекомендуется для соединения разнородных сталей.

л / с 1105

Электрод со сверхнизким содержанием водорода, хорошей пластичностью и сопротивлением ползучести

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 55-65 кгс / мм2

Удлинение: 25-30%

Ударная вязкость по Шарпи с v-образным надрезом: 140-200 Дж

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Отлично подходит для ремонта трещин в шинах печи.Сварка корпуса печи, рамы под тележкой тяжелого землеройного оборудования, трубопроводы высокого давления, шлюзовые ворота, котельные трубы и котельные плиты, где для сварки немецких сталей HIV 15 Mo3 и т. Д. Необходимо хорошее сопротивление ползучести. -колегированных сталей на тепловых электростанциях, особенно для сварки труб теплообменников, сварки углеродистых сталей неизвестного состава.

л / с 1106

Электрод из легированной аустино-ферритной стали для высокопрочных и трещиностойких сварных швов

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 70-80 кгс / мм2

Относительное удлинение (L = 4d) 30-32%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Наиболее подходит для соединения броневой стали, аустенитно-марганцевой стали, литой стали, кованой стали и нержавеющей стали с углеродистой сталью или сталями неизвестного состава.Для наплавки рифленых валков, пружин, штампов, штампов, коронок и ремонта штампованных штампов, а также в качестве амортизирующего слоя перед наплавкой.

производителей твердосплавных сварочных электродов в Индии

левая 708

Электрод для горячего инструмента стальной

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость (после сварки) 41-46 HRC

(после закалки) 49-51 HRC

(после отжига) 21-24 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Используется для ремонта инструментов из аналогичных материалов или изготовления инструментов для горячей работы из углеродистой или низколегированной стали, штампов, штампов для цветных металлов, седельных направляющих, ковочных молотков, распределительных штифтов, направляющих, лезвий для горячей резки, режущих штампов, и т.п.

LH 710

Электрод для повышения прочности и износостойкости против трения

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 29-35 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Наплавка деталей, подверженных износу за счет трения и легкого удара. Обода, рельсы из углеродного сплава, штампы, ударные инструменты, поверхности качения, поверхности скольжения, подверженные сильному износу, штампы и т. Д.также идеально подходит для деталей строительной и горнодобывающей техники, таких как ведущие звездочки, ролики, лопасти бетономешалки, вал насоса, конвейер, винты, шестерни и венцовые шестерни. Правильный выбор для создания буферных слоев, в которых одновременно возникают трение, легкий удар и истирание.

левый 710 BF

Электрод, специально разработанный для наплавки штампов и инструментов в кузнечной промышленности

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 38-42 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Ковочные штампы для заполнения всех типов штампов или полостей.Соединение и наросты на всех штамповочных инструментах, таких как пуансоны, штампы, вставки и т. Д. Ремонт поврежденных или изношенных профилей. Утилизация изношенных / малоразмерных штамповых блоков путем полного восстановления сварочного металла.

л / с 713

Электрод из аустенитной марганцевой стали для высокой ударопрочности

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость после сварки 17 HRC

упрочненная 40-45 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для соединения марганцевой стали / деталей из полевой стали и наплавки деталей, подверженных сильным ударам и нагрузкам.Рекомендуется для дробления таких частей оборудования, как камни, челюсти, конусы, вращающиеся дробильные кожухи, зубья экскаваторов, марганцевые рельсы, молоты, ковши и т. Д.

LH 714 S

Электрод из марганцевой стали с высоким напылением

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 80-85 кгс / мм2

Твердость после сварки: 17-20 HRC

деформационная закалка: 42-50 HRC

Извлечение металла: 140%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для соединения деталей из марганцевой стали, наплавки деталей, подверженных сильным ударам и нагрузкам.Для всепозиционной сварки сталей с содержанием 14% Mn, броневых сталей, углеродистых сталей, сталей Had field. Идеально подходит в качестве буферных слоев перед наплавкой на стали с 14% Mn, твердые или неидентифицированные стали. Возможны очень толстые наросты без трещин. Специально разработан для горнодобывающей промышленности.

LH 715

Электрод с наплавкой из быстрорежущей стали

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость после сварки 59-61 HRC

закаленная 62-64 HRC

отожженный 25-30 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для ремонта и изготовления инструментов холодной и горячей резки, обрезных штампов, протяжек, пробивных инструментов, сверл, фрезерных инструментов, горячих штампов и т. Д.

л / с 717

Устойчивость к коррозии и окислению для наплавки и соединения

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 70-75 кгс / мм2

Удлинение: 25-30%

Твердость после сварки: 20-24 HRC

деформационная закалка: 42-48 HRC

Извлечение металла: 150%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Изготовление и ремонт инструментов для горячего прессования, а также наплавка деталей, подверженных истиранию, окислению и коррозии.Кузнечные штампы, инструменты для горячей обрезки, рабочие колеса насосов, клапаны. Идеально подходит для сварки без трещин деталей, подверженных термическому и химическому воздействию, т.е. для соединения нагревательных элементов.

л / с 718

Электрод для абразивных и агрессивных сред при повышенных температурах

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 48-50 HRC и при 500 ° C 30-35 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для наплавки колпаков и бункеров доменных печей, штифтов ключей, горячих ножниц и т. Д.чтобы противостоять сильному истиранию, особенно при повышенных температурах.

лев. 720

Электрод для наплавки с карбидом хрома для устойчивости к истиранию

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 58-62 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Износостойкая наплавка мягких и низколегированных сталей: наплавка деталей машин, зубьев экскаватора, зубьев и кромок ковшей, шнеков конвейера, крыльев смесителя, червяков маслозаполнителя, лезвий скребков, штамповочных колец для цемента, шин Мюллера, ножниц для плугов и горных работ.

л / с 721

Сплав, содержащий карбиды вольфрама

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость по WC матрице: 70-75 HRC

Твердость по наплавленному шву 60-62 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Наплавка деталей, подверженных сильному истиранию и эрозии. Стабилизаторы для бурения нефтяных скважин, землеройное оборудование, резка твердых пород и т. Д.Идеально подходит для установок по переработке угля, кокса и шлака, крыльев, зубьев лопаты, бурового инструмента, лопастей, смесителей и т. Д. Отлично подходит для наплавки деталей, используемых в шахтах с высоким содержанием кремнезема.

лев. 725

Электрод для наплавки с отложениями из карбида хрома

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 60-65 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Идеально подходит для лопастей мешалки, скребков, шнеков конвейеров, шнеков экструдеров для глины.Валки угольных дробилок на тепловых электростанциях, червяки маслозаполнителей, зубья и ковши экскаваторов, зубья экскаваторов, края ковшей, штамповочные кольца для цемента, шины для мюллера, ножницы для плугов, молотковые дробилки на цементном заводе, китайские длинные стены в подземных шахтах Для компонентов, подверженных износу и абразивному истиранию металл о металл с умеренным ударом, который может быть упруго поглощен. Наплавка мягких и низколегированных сталей для обеспечения износостойкости.

левый 726 B

Специальный сплав на основе кобальта для наплавки углеродистых и легированных сталей

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 35-40 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Наплавка деталей, требующих высокой устойчивости к коррозии, окислению, нагреву и ударам.Наплавка клапанов, конвейерных винтов, ножей, ножей для горячей резки, штампов, режущих кромок, например, в химической, резиновой, нефтяной и сахарной промышленности, а также на сталелитейных заводах.

LH 738 S

Распылительный, сверхвысокий, износостойкий электрод со сложными карбидами с шаровидным напылением

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 57-61 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

В первую очередь для изготовления «Spot-Arc» / придания шероховатости валкам из охлажденного чугуна на сахарных заводах.Также для утилизации лопастей для перемешивания песка, скребков, лопастей шнека, лопастей для перемешивания и т. Д.

LH 743 N

Электрод с высоким содержанием карбида хрома для отличной устойчивости к истиранию и нагреванию

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 55-60 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Твердая наплавка деталей, подверженных сильному абразивному износу и умеренным ударам.Лопасти шнека конвейера, лопасти смесителя, шнеки шнека, фрезы выемки грунта, нижний край рабочего колеса, мельница, колпаки и бункеры доменных печей.

LH 743 S

Электрод для твердой наплавки с очень высокой степенью восстановления металла для превосходной устойчивости к истиранию

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 57-61 HRC

Извлечение металла: 180%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для твердосплавной наплавки деталей, подверженных сильному истиранию и износу металл по металлу с легким ударом и температурой до 650 ° C.Подходит для: огнеупорных прессовых шнеков, лопастей экспеллера для пальмового масла, конвейерных шнеков, рабочих колес, дноуглубительных фрез и лобовой головки, нижнего края рабочего колеса, мельницы, ножа, крыльчатого ножа, шнека, бурильных коронок, колпаков и бункеров доменных печей, молотков для дробилки клинкера и роторы.

LH 745 S

Электрод для наплавки с исключительной твердостью и стойкостью к истиранию

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 57-63 HRC

Твердость при 600ºC: 40-43 HRC

Извлечение металла: 190-210%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для наплавки бункеров и защитных пластин в карьерах, валков дробления руды, кожухов вращающихся дробилок, зубьев рудоразрушителей, скребков, дезинтеграторов агломерационной фабрики, колпаков и бункеров доменных печей, желобов, звездочек агломерационных дробилок, стержней гризли и т. Д.

л / с 7141

Электрод из марганцевой стали с высокой эффективностью наплавки, специально разработанный для наплавки рельсовых переходов

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 75-80 кгс / мм2

Твердость после сварки: 15 HRC

деформационная закалка 42-55: HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для сварки рельсовых перемычек из стали с содержанием 13% Mn, где требуется минимальный срок службы рельсового переезда 15 GMT.Для сварки пуленепробиваемой руки наш качественный стальной лист. Для сварки твердых или неустановленных сталей. Для тяжелых отложений без трещин. Электрод может использоваться для разнородных соединений, состоящих из высокомарганцевых и других сталей.

л / с 7191

Высокопрочный, прочный, аустенитный марганцевый стальной сплав

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

UTS: 75-82 кгс / мм2

Удлинение: 30-35%

Твердость после сварки: 17 HRC

деформационная закалка: 55 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Для наплавки Mn стали, точек рельсов и переходов, крестовин, стрелок и т. Д., где требуется минимум 25 GMT. Восстановление компонентов из стали с содержанием 14% Mn (землеройное оборудование). Для сварки пуленепробиваемой броневой стали, соединения разнородных сталей, таких как сталь с высоким содержанием марганца и углеродистая сталь. Идеальный сплав для наплавки отливок из стали Хэдфилда.

левая 7450

Электрод с исключительной стойкостью к истиранию при высоких температурах

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 62-66 HRC при температуре окружающей среды

Твердость: 40 HRC при 630ºC

Извлечение металла 230%

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Агломерационное оборудование, колпаки и бункеры доменных печей, конвейерные цепи для клинкера, башмаки для коксования, ковши экскаваторов, кожухи вращательной дробилки и т. Д.

л / с 7461

Электрод с высокой стойкостью к истиранию и твердой наплавкой с очень высоким восстановлением металла

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

Твердость: 55-62 HRC

ТИПОВЫЕ ПРИМЕНЕНИЯ

Специально разработан для применений, где сварные швы должны выдерживать сильное истирание при эксплуатации и износ металла по металлу. Для наплавки рудодробильных валков, кожухов вращающихся дробилок, зубьев рудоразрушителей, скребков, агломерационных установок, дезинтеграторов и т. Д.

Урок 3 — Электроды с покрытием для сварки низкоуглеродистой стали

© АВТОРСКИЕ ПРАВА 2000 ГРУППА ESAB, INC. Раздел № Раздел Титульная страница СОДЕРЖАНИЕ УРОК III. ПОКРЫТЫЕ ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ СВАРКИ МЯГКИЕ СТАЛИ 3.1 РАЗРАБОТКА ЭЛЕКТРОДОВ С ПОКРЫТИЕМ ……………………….. 1 3,2 ПРОИЗВОДСТВО ПОКРЫТЫЕ ЭЛКТРОДЫ ………………………… 1 3.2.1 Функции электродных покрытий ……………………………………….. …….. 3 3.2.2 Классификация ингредиентов покрытия ……………………………………….. . 4 3.3 AWS СПЕЦИФИКАЦИЯ A5.1-91 …………………………………….. ………… 6 3.3.1 Химическая Состав сварочного металла ………………………………………. . 7 3.3.2 Механический Свойства (AWS A5.1-91) ……………………………………… 7 3.3.3 Индивидуальный Характеристики электрода ………………………………………… .. 8 3,4 ВЫБОР ПОДХОДЯЩИЙ ЭЛЕКТРОД ИЗ МЯГКОЙ СТАЛИ ……………. 11 3.4.1 Типичный Использование электродов по классификации сварки ………………………… 12 3.4.2 Электрод Осаждение …………………………………………. …………………… 14 3,5 КИСЛОТА И ОСНОВНЫЕ ШЛАКОВЫЕ СИСТЕМЫ………………………………………… 15 3,6 ПРЕИМУЩЕСТВА И НЕДОСТАТКИ МЯГКОЙ СТАЛИ С ПОКРЫТИЕМ ЭЛЕКТРОДЫ …………………………………………. ………….. 15 3,7 ЭСАБ ОСОБЕННОСТИ ЭЛЕКТРОДОВ С МЯГКИМ СТАЛЬНЫМ ПОКРЫТИЕМ SUREWELD & ДАННЫЕ………………………………………… …………………….. 16 3.7.1 SUREWELD 10P (AWS E6010) ……………………………………… ………. 16 3.7.2 SUREWELD 710P (AWS E7010-P1)……………………………………….. 17 3.7.3 SUREWELD 810P (AWS E8010-P1) ……………………………………. …. 18 3.7.4 SUREWELD SW14 (AWS E6011) ……………………………………… ……. 19 3.7.5 SUREWELD SW612 (AWS E6012) ……………………………………… …. 20 3.7.6 SUREWELD SW15 (AWS E6013) ……………………………………… ……. 21 год ]]> Текущий
ГЛАВА
Содержание Идти Тестировать Распечатать Глоссарий Искать
ГЛАВА
(Более быстрая загрузка)

Поверните страницы

Искать
Документ
(Медленная загрузка) ]]>


Урок 1
. Основы дуговой сварки Урок 2
. Common Electric
Процессы дуговой сварки Урок 3
. Покрытые электроды для сварки
Мягкие стали Урок 4
. Покрытые электроды для сварки низколегированных сталей Урок 5
. Сварка присадочных металлов для нержавеющих сталей Урок 6
. Углеродистые и низколегированные
Стальные присадочные металлы —
GMAW, GTAW, SAW Урок 7
. Дуговые электроды с порошковым напылением Углеродистые низколегированные стали Урок 8
. Электроды для наплавки Урок 9
. Оценка и сравнение затрат на металл сварного шва Урок 10
. Надежность сварки присадочных металлов

Микроструктурные превращения сварных соединений разнородных аустенитно-ферритных нержавеющих сталей

Ключевые слова: сварка нержавеющих сталей , SMAW, металлургия сварки, аустенитная нержавеющая сталь, ферритная нержавеющая сталь

.

Журнал физики и химии материалов , 2013 1 (4), С. 65-68.
DOI: 10.12691 / jmpc-1-4-2

Поступило 25.10.2013 г .; Отредактировано 12 ноября 2013 г .; Принята в печать 14 ноября 2013 г.

Авторские права © 2013 Издательство «Наука и образование». Все права защищены.

1. Введение

Нержавеющие стали используются в нескольких областях, таких как системы выработки энергии, теплообменники и автомобильная, нефтяная и химическая промышленность ^{[1, 2]} .Аустенитные нержавеющие стали (АСС) обладают высокой ударной вязкостью, низкой обрабатываемостью и лучшей устойчивостью к образованию накипи среди нержавеющих сталей. Кроме того, АСС имеют более высокую коррозионную стойкость, чем мартенситные и ферритные нержавеющие стали (FSS). С другой стороны, FSS имеют более высокую стойкость к хлоридному коррозионному растрескиванию под напряжением и представляют собой более экономичный вариант, чем ASS ^[3] . Кроме того, FSS имеют более высокую теплопроводность и более низкий коэффициент теплового расширения, чем ASS ^[4] .

В некоторых случаях требуется соединение ASS и FSS ^[5] , что было тщательно изучено из-за низкой свариваемости FSS и горячего коррозионного растрескивания ASS ^{[3, 4, 6]} . Контроль затвердевания и достигнутых температур во время сварки становится критически важным и представляет собой техническую проблему, поскольку многие из выделений, присутствующих в аустенитном основном металле, могут растворяться во время сварки из-за высоких температур, достигаемых во время процесса (близких к температуре солидуса).Это приводит к перенасыщению аустенитной матрицы при охлаждении, что может привести к образованию выделений в зоне термического влияния (HAZ). Такие выделения в основном представляют собой карбиды хрома и нитриды хрома (M23C6 и Cr2N), которые могут снижать коррозионную стойкость, приводя к межкристаллитной коррозии ^[7] .

В этом исследовании изучается эволюция микроструктуры при сварке разнородных аустенитных (AISI 316L) -ферритных (AISI 430) нержавеющих сталей с использованием двух разных электродов: аустенитного AWS E309L и дуплексного AWS E2209-16 и с варьированием тепловложения в низком диапазоне (0.7-1,0 Дж / мм).

2. Методика эксперимента

Сварку методом SMAW выполняли на основных металлах AISI 430 FSS и AISI 316L ASS с V-образным надрезом с размерами 200 мм x 100 мм и толщиной 4 мм. Сварка проводилась двумя разными электродами (диаметром 3,2 мм): аустенитным AWS E309L и дуплексным AWS E2209-16. Соединение было выполнено с помощью однопроходной сварки с сохранением низкого тепловложения (HI), 0,8-1,0 кДж / мм для аустенитного электрода и 0,7-0,8 кДж / мм для дуплексного электрода. Параметрами, используемыми для управления подводимым теплом, были ток (I), напряжение (V) и скорость сварки (ν) (см. Таблицу 1).Химический состав основных металлов определяли методом оптической эмиссионной спектроскопии (OES). Химический состав наполнителя был получен из технических данных поставщика (таблица 2). Один и тот же сварщик выполнил все швы в горизонтальном положении.

Таблица 1. Параметры подводимой тепловой энергии

Анализ микроструктуры был выполнен в сварных металлах и в зонах термического влияния (HAZ) образцов с обеих сторон (FSS и ASS). Образцы были приготовлены стандартными металлографическими методами с 0.Финишная полировка оксидом алюминия 03 мкм. Офорт производился царской водкой.

Испытание на растяжение проводили согласно ASTM E8 ^[8] . Толщина образцов на растяжение составляла 2 мм. Измерения дельта (δ) феррита проводились с использованием ферритоскопа (Fischer MP30E S). Профили микротвердости по Виккерсу получали при нагрузке 500 г в течение 15 с. Все измерения проводились перпендикулярно направлению сварки.

Таблица 2. Химия основных металлов и электродов

3.Результаты и обсуждение

3.1. Микроструктурные характеристики

На рисунках 1 и 2 показаны профили микроструктуры сварных соединений, полученных с использованием аустенитных (AWS-E309L) и дуплексных (AWS-E2209-16) присадочных металлов, соответственно. Наблюдалась разница в размере ЗТВ на ферритной стороне (ЗТВ-F), которая была больше для аустенитного электрода (~ 2 мм), чем для дуплексного электрода (~ 1,5 мм), что может быть связано с различиями в подвод тепла. В обоих случаях HAZ на аустенитной стороне (HAZ-A) показала отсутствие роста зерен, наличие равноосных аустенитных зерен с двойниками и выделениями на границах зерен (Рисунок 3), это выделение обычно происходит между 425 ° C y 800 ° С ^{[6, 7]} .Кроме того, граница плавления (FB) рядом с аустенитным основным металлом (ABM) имеет частично расплавленную зону с равноосными аустенитными зернами и дендритами δ-феррита на границах аустенитных зерен (Рисунок 4).

Fi г ure 1 . Сварка SMAW AISI 316L-AWS E309L-AISI 430

Fi г ure 2 . Сварка SMAW AISI 316L-AWS E2209-16-AISI 430

Микроструктура зон плавления (ЗП) зависела от состава присадочного металла. Металл сварного шва из аустенитной нержавеющей стали обеспечивает микроструктуру в FZ, состоящую из аустенитной матрицы (белого цвета) со скелетным или вермикулярным ферритом — темное травление — (Рисунок 5a), эта микроструктура получается при умеренных скоростях охлаждения сварного шва и / или когда Creq / Nieq низкий, но все еще в пределах диапазона феррит-аустенит (FA).Режим затвердевания FA начинается с затвердевания первичного феррита, за которым следует образование аустенита вдоль ферритной ячейки и границ дендритов. По мере охлаждения металла сварного шва феррит становится все более нестабильным, и аустенит начинает поглощать феррит в результате контролируемой диффузией реакции, ^[7] . Морфология скелета является следствием того, что аустенит потребляет феррит. По ходу процесса феррит обогащается ферритными промотирующими элементами и обедняется аустенитными промотирующими элементами, что делает его стабильным при более низких температурах, где диффузия ограничена.

Металл сварного шва из дуплексной нержавеющей стали, затвердевающий в виде столбчатых зерен феррита, перпендикулярных поверхности пластины, с мелко-игольчатым аустенитом на границах зерен (рис. 5b). Высокие отношения Creq / Nieq приводят к затвердеванию типа F, то есть феррит является единственной фазой, которая образуется непосредственно из жидкости. Затем превращение феррита в аустенит происходит в твердом состоянии при температуре от 1300 ° C до 800 ° C. В металле сварного шва ферритное затвердевание включает эпитаксиальный рост основного материала на границе плавления.Эпитаксиальный и конкурентный характер роста зерна феррита в сварных швах из дуплексной нержавеющей стали способствует образованию крупнозернистой столбчатой ​​структуры зерна феррита. Аустенит начинает выделяться на границах зерен феррита и на поверхности металла шва из-за более высокой свободной энергии в этих местах. Морфология аустенита, такого как боковые пластины Видманштеттена или внутризеренные пластины, зависит от размера зерна феррита и скорости охлаждения ^{[7, 9]} .

Fi г ure 3 . Зона термического влияния на аустенитной стороне с выделениями на границах зерен

Fi г ure 4 . Микроструктура границы плавления a) AISI 316L-AWS E309L y b) AISI 316L-AWS E2209-16

Fi г ure 5. Микроструктура FZ a) AWS 309L y b) AWS 2209-16

Следующие микроструктурные особенности были одинаковыми для обоих присадочных металлов: граница плавления рядом с ферритным основным металлом (FB-F) показала столбчатое затвердевание, растущее из исходных зерен феррита (рис. 6).Зона крупного зерна, за которой следует зона измельченного зерна, наблюдается в ЗТВ-F, а мартенсит образовывался на границах зерен феррита во всей ЗТВ-F (см. Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 7). Зона крупных зерен формируется потому, что рост зерен регулируется диффузией, управляется поверхностной энергией и не требует зародышеобразования, энергия задается процессом сварки ^[10] . Зона измельченных зерен возникает из-за процесса рекристаллизации, в котором новые зерна образуются в результате движения и аннигиляции дислокаций в зернах, ранее деформированных в основном металле ^{[7, 11]} .Что касается образования мартенсита, любой аустенит, который образуется при повышенной температуре, превратится в мартенсит при охлаждении до комнатной температуры, не оставляя углерода, доступного для образования карбида, это происходит предпочтительно на границах зерен (см. Рисунок 8) ^[7] .

Fi г ure 6 . Микроструктура FB a) AISI 430-AWS E309L y b) AISI 430-AWS E2209-16

Fi г ure 7 . Микроструктура HAZ-F из AISI 430-AWS E309L

Аустенитный присадочный металл дает больший рост зерен (средний размер зерна 264 мкм), чем дуплексный присадочный металл (средний размер зерна 156 мкм). Это можно объяснить тем, что тепловложение в двух экспериментальных условиях было выше для аустенитного присадочного металла (см. Таблицу 2). Кроме того, дуплексный присадочный металл может обеспечивать более высокие скорости охлаждения и более низкие достигаемые температуры, чем аустенитный присадочный металл из-за различий в тепловых свойствах.

Fi г ure 8 . HAZ-F с границами зерен без выделений

3.2. Свойства при растяжении

Поведение при растяжении сварных соединений было одинаковым для обоих экспериментальных условий (таблица 3). Разрушение происходит в ферритном основном металле и вдали от ЗТВ с вязким разрушением. Эти результаты показали, что рост зерен и образование мартенсита на HAZ-F не ​​были решающими факторами в отказе датчика растяжения.На рисунке 9 показано напряжение в зависимости от деформации.

Таблица. 3 Прочность на растяжение

Fi г ure 9 . Кривые зависимости напряжения от деформации сварных соединений

3.3. Микротвердость и количество дельта-феррита

Fi г ure 1 0 . Профили микротвердости купонов

Fi г ure 1 1 . Диаграмма Шеффлера

Fi г ure 1 2 . Дельта-ферритовые профили купонов

Диаграмма

Шеффлера была использована для прогнозирования процентного содержания дельта-феррита с использованием 30% разбавления. Результаты составили 14% и 43% дельта-феррита для аустенитного и дуплексного присадочных металлов, соответственно (см. Рисунок 11). Дельта-феррит также был измерен с помощью ферритоскопа, который показал, что дельта-феррит составлял 9% для аустенитного электрода и 27% для дуплексного присадочного металла (см. Рисунок 12).Различия между прогнозируемым и измеренным дельта-ферритом можно объяснить: (1) диаграмма Шеффлера не учитывает азот для расчета эквивалентного никеля ^{[6, 7]} , и (2) реальное разбавление могло отличаться от 30% использовано для прогноза ^[13] .

4. Резюме

Изучено развитие микроструктуры при сварке разнородной аустенитно-ферритной нержавеющей стали с использованием двух различных присадочных металлов и небольших изменений погонной энергии.Результаты показали, что размер HAZ-F и средний размер феррита в крупнозернистой зоне зависели от подводимого тепла. С другой стороны, морфология и количество дельта-феррита зависят от химического состава присадочного металла.

Благодарность

Авторы хотели бы выразить признательность за финансовую поддержку со стороны Университета Антиокии, CODI, исследовательского проекта MDC 01-7-10 и финансовую поддержку от COLCIENCIAS в рамках программы стипендий для молодых исследователей.И выражаем признательность XIII Конгрессу науки и технологий металлургии и материалов, Игуасу, Аргентина, 20-25 августа 2013 г.

Список литературы

[1]	Хан, ММА, Ромолия, Л., Фиашиб, М., Диниа, Г. и Сарри Ф., «Лазерная сварка разнородных нержавеющих сталей в конфигурации углового соединения», Journal of Materials Processing Technology, 28. 856-867. Ноябрь 2011.
	В статье
[2]	Celik, A.и Алсаран, А., «Механические и структурные свойства подобных и разнородных стальных соединений», «Характеристики материалов», 43. 311-318. Июль 1999 г.
	В статье		CrossRef
[3]	Лакшминараянан А.К. «Влияние сварочных процессов на свойства при растяжении и ударе, твердость и микроструктуру ферритной нержавеющей стали AISI 409M». Соединения, изготовленные из дуплексного присадочного металла из нержавеющей стали », Journal of Iron and Steel Research, International, 16.66-72. Апрель 2009 г.
	В статье		CrossRef
[4]	Раякович-Огнянович, В., «Коррозия сварного шва аустенитной и ферритной нержавеющей стали», сербский журнал Химическое общество, 76. 1027-1035. Декабрь 2011.
	В статье		CrossRef
[5]	Reddy, G. M., Rao, K.С. и Сехар Т., «Микроструктура и точечная коррозия аналогичных и разнородных сварных швов из нержавеющей стали» Наука и технология сварки и соединения, 13 (4). 363-377. Январь 2008.
	В артикуле		CrossRef
[6]	Folkhard, E. Сварка нержавеющих сталей ; Springer- Verlag Wien, New York, 1996.
	В статье
[7]	Lippold, J.and Kotecki, D., Металлургия сварки и свариваемость нержавеющей стали , John Wiley and Sons, США, 2005.
	В статье		PubMed
[8]	ASTM E8 — 13a Стандартные методы испытаний металлических материалов на растяжение. ASTM International.
	В статье
[9]	Kaçar, R., «Влияние режима кристаллизации и морфологии микроструктуры на содержание водорода в сварочном металле дуплексной нержавеющей стали», Материалы и конструкции, 25. 1–9. Август 2003 г.
	В статье		CrossRef
[10]	Истерлинг, К., Введение в металлургию сварки , Butterworks Monographs in Materials, UK, 1983.
	В статье
[11]	Granjon, H., Основы металлургии сварки, Woodhead Publishing Ltd, Великобритания, 1991, 123-130.
	В статье		CrossRef
[12]	Дуарте, П., «Механические и микроструктурные характеристики сварных швов из ферритной нержавеющей стали AISI 444 с использованием аустенитных нержавеющих сталей-присадочных металлов». Журнал ASTM International , 9 (2). 1-9. Январь 2012.
	В статье
[13]	Kaςar, R., «Исследование взаимосвязи микроструктуры / свойств в разнородных сварных швах между мартенситными и аустенитными нержавеющими сталями» Материалы и конструкция , 25. 317-329. Октябрь 2003 г.
	В статье

.

No related posts.