Цена электроды диаметром 6 мм э42: Купить электроды Э42 6мм в Москве — сварочные электроды Э 42 6мм — отзывы, каталог и цены

Содержание

Группа: Электроды | ЗСЦЦС

101-2572 Электроды для сварки магистральных газонефтепроводов
101-1504 Электроды диаметром 2 мм Э42
101-1513 Электроды диаметром 4 мм Э42
101-1924 Электроды диаметром 4 мм Э42А
101-1521 Электроды диаметром 5 мм Э42
101-1529 Электроды диаметром 6 мм Э42
101-1537 Электроды диаметром 8 мм Э42
101-1505 Электроды диаметром 2 мм Э42А
101-1514 Электроды диаметром 4 мм Э42А
101-1522 Электроды диаметром 5 мм Э42А
101-1530 Электроды диаметром 6 мм Э42А
101-1538 Электроды диаметром 8 мм Э42А
101-1506 Электроды диаметром 2 мм Э46
101-1515 Электроды диаметром 4 мм Э46
101-2739 Электроды диаметром 4 мм Э46
101-1523 Электроды диаметром 5 мм Э46
101-1531 Электроды диаметром 6 мм Э46
101-1539 Электроды диаметром 8 мм Э46
101-1507 Электроды диаметром 2 мм Э46А
101-1516 Электроды диаметром 4 мм Э46А
101-1524 Электроды диаметром 5 мм Э46А
101-1532 Электроды диаметром 6 мм Э46А
101-1540 Электроды диаметром 8 мм Э46А
101-1508 Электроды диаметром 2 мм Э50
101-1517 Электроды диаметром 4 мм Э50
101-1688 Электроды диаметром 4 мм Э50
101-1525 Электроды диаметром 5 мм Э50
101-1533 Электроды диаметром 6 мм Э50
101-1541 Электроды диаметром 8 мм Э50
101-1509 Электроды диаметром 2 мм Э50А
101-1518 Электроды диаметром 4 мм Э50А
101-1526 Электроды диаметром 5 мм Э50А
101-1534 Электроды диаметром 6 мм Э50А
101-1542
Электроды диаметром 8 мм Э50А
101-1510 Электроды диаметром 2 мм Э55
101-1512 Электроды диаметром 3 мм Э55
101-1519 Электроды диаметром 4 мм Э55
101-1527 Электроды диаметром 5 мм Э55
101-1535 Электроды диаметром 6 мм Э55
101-1543 Электроды диаметром 8 мм Э55
101-1511 Электроды диаметром 2 мм Э60
101-1520 Электроды диаметром 4 мм Э60
101-1528 Электроды диаметром 5 мм Э60
101-1536 Электроды диаметром 6 мм Э60
101-1544 Электроды диаметром 8 мм Э60
101-1922 Электроды диаметром 3 мм ЭА 400/10У
101-2120 Электроды диаметром 4 мм ТМЛ-3У
101-2121 Электроды диаметром 5 мм ЛПС
101-2122 Электроды диаметром 6 мм ЛПС
101-2123 Электроды диаметром 7 мм ЛПС
101-2124 Электроды диаметром 5 мм ЭПС-5
101-2125 Электроды диаметром 7 мм ЭПР-1
101-0740 Электроды с основным покрытием диаметром 2,5 мм Э42А
101-0741 Электроды с основным покрытием диаметром 3 мм Э42А
101-0742 Электроды с основным покрытием диаметром 3 мм Э50А
101-0743 Электроды с основным покрытием диаметром 4 мм Э50А
101-0744 Электроды с основным покрытием диаметром 4 мм Э60А
101-0745 Электроды с целлюлозным покрытием диаметром 3 мм Э50
101-0746 Электроды с целлюлозным покрытием диаметром 4 мм Э50
101-4742 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 3 мм ЦЧ-4
101-4743 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 4 мм ЦЧ-4
101-4744 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 5 мм ЦЧ-4
101-4745 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 3 мм МНЧ-2
101-4746 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 4 мм МНЧ-2
101-4747 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 5 мм МНЧ-2
101-4748 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 3 мм ОЗЧ-2
101-4749 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 4 мм ОЗЧ-2
101-4750 Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 3 мм ОЗЧ-3
101-4751
Электроды для холодной сварки и наплавки чугуна диаметром 4 мм ОЗЧ-3
101-4752 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 3 мм ОЗА-2
101-4753 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 4 мм ОЗА-2
101-7585 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 3 мм ОЗБ-2М
101-4754 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 4 мм ОЗБ-2М
101-7586 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 5 мм ОЗБ-2М
101-4755 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 3 мм Комсомолец-100
101-4756 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 4 мм Комсомолец-100
101-4757 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 5 мм Комсомолец-100
101-5432 Электроды для сварки цветных металлов диаметром 4 мм ОЗАНА-1
101-4758 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 2 мм ЦЛ-11
101-4759 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм ЦЛ-11
101-4760 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм ЦЛ-11
101-4761 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 5 мм ЦЛ-11
101-4762 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 2 мм ЦТ-15
101-4763 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм ЦТ-15
101-4764 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм ЦТ-15
101-4765 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 5 мм ЦТ-15
101-4766 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 2 мм ЭА-395/9
101-4767 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм ЭА-395/9
101-4768 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм ЭА-395/9
101-4769 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 5 мм ЭА-395/9
101-4770 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 2 мм ЭА-400/10
101-4771 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм ЭА-400/10
101-4772 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм ЭА-400/10
101-4773 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 5 мм ЭА-400/10
101-4774 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 2 мм ОЗЛ-6
101-4775 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм ОЗЛ-6
101-4776 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм ОЗЛ-6
101-4777 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 5 мм ОЗЛ-6
101-4778 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 2 мм ОЗЛ-8
101-4779 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм ОЗЛ-8
101-4780 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм ОЗЛ-8
101-4781 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 5 мм ОЗЛ-8
101-4782 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм ОЗЛ-25Б
101-4783 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм ОЗЛ-25Б
101-4784 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм АНЖР-1
101-4785 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм АНЖР-1
101-4786 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 5 мм АНЖР-1
101-4787 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 3 мм АНЖР-2
101-4788 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 4 мм АНЖР-2
101-4789 Электроды для сварки высоколегированных сталей диаметром 5 мм АНЖР-2
101-4002 Электроды ЭА-395
101-5758 Электроды ЭА-400/10Т, тип Э-07Х19Н11М3Г2Ф, диаметр 3 мм
101-5759 Электроды ЭА-400/10Т, тип Э-07Х19Н11М3Г2Ф, диаметр 4 мм
101-5760 Электроды ЭА-400/10Т, тип Э-07Х19Н11М3Г2Ф, диаметр 5 мм
101-2199 Электроды ЭА-898/21Б
101-5761 Электроды ЭА-981/15, тип Э-09Х15Н25М6Г2Ф, диаметр 3 мм
101-5762 Электроды ЭА-981/15, тип Э-09Х15Н25М6Г2Ф, диаметр 4 мм
101-5763 Электроды ЭА-981/15, тип Э-09Х15Н25М6Г2Ф, диаметр 5 мм
101-2200 Электроды ПТ-30
101-2208 Электроды ЗИО-8
101-5764 Электроды ЗИО-8, тип Э-10Х25Н13Г2, диаметр 3 мм
101-5765 Электроды ЗИО-8, тип Э-10Х25Н13Г2, диаметр 4 мм
101-5766 Электроды ЗИО-8, тип Э-10Х25Н13Г2, диаметр 5 мм
101-3999 Электроды ЦТ-15
101-5767 Электроды ЦТ-15, тип Э-08Х19Н10Г2Б, диаметр 2,5 мм
101-5768 Электроды ЦТ-15, тип Э-08Х19Н10Г2Б, диаметр 3 мм
101-5769 Электроды ЦТ-15, тип Э-08Х19Н10Г2Б, диаметр 4 мм
101-5770 Электроды ЦТ-15, тип Э-08Х19Н10Г2Б, диаметр 5 мм
101-4000 Электроды ЦТ-26
101-7878 Электроды ЦЛ-17, диаметр 4 мм
101-3997 Электроды ЦЛ-20
101-3998 Электроды ЦЛ-39
101-5775 Электроды ЦЛ-39, тип Э-09Х1МФ, диаметр 2,5 мм
101-4001 Электроды ЦУ-5
101-7560 Электроды ЦУ-5, тип Э50А, диаметр 2-2,5 мм
101-3994 Электроды ТМУ-21
101-5743 Электроды ТМУ-21У, тип Э50А, диаметр 2,5 мм
101-5744 Электроды ТМУ-21У, тип Э50А, диаметр 3 мм
101-5745 Электроды ТМУ-21У, тип Э50А, диаметр 4 мм
101-5746 Электроды ТМУ-21У, тип Э50А, диаметр 5 мм
101-5747 Электроды ТМУ-46, тип Э46А, диаметр 2,5 мм
101-5748 Электроды ТМУ-46, тип Э46А, диаметр 3 мм
101-5749 Электроды ТМЛ-1У, тип Э-09Х1М, диаметр 3 мм
101-5750 Электроды ТМЛ-1У, тип Э-09Х1М, диаметр 4 мм
101-5751 Электроды ТМЛ-1У, тип Э-09Х1М, диаметр 5 мм
101-3993 Электроды ТМЛ-3У
101-5752 Электроды ТМЛ-3У, тип Э-09Х1МФ, диаметр 5 мм
101-5753 Электроды ТМЛ-3У, тип Э-09Х1МФ, диаметр 3 мм
101-5754 Электроды ТМЛ-3У, тип Э-09Х1МФ, диаметр 5 мм
101-5755 Электроды ТМЛ-5, тип Э-06Х1М, диаметр 3 мм
101-5756 Электроды ТМЛ-5, тип Э-06Х1М, диаметр 4 мм
101-5757 Электроды ТМЛ-5, тип Э-06Х1М, диаметр 5 мм
101-3991 Электроды АНВ-20
101-5737 Электроды АНО-4, тип Э46, диаметр 3 мм
101-5738 Электроды АНО-4, тип Э46, диаметр 4 мм
101-5739 Электроды АНО-4, тип Э46, диаметр 5 мм
101-3061 Электроды АНО-21, диаметр 4 мм
101-3079 Электроды АНО-36, диаметр 3 мм
101-3080 Электроды АНО-36, диаметр 4 мм
101-5740 Электроды АНО-ТМ, диаметр 2 мм
101-5741 Электроды АНО-ТМ, диаметр 2,5 мм
101-5742 Электроды АНО-ТМ, диаметр 5 мм
101-2225 Электроды ОЗЛ-6, тип Э-10Х28Н12Г2
101-6820 Электроды ОЗР-1, диаметр 3-5 мм
101-3995 Электроды УОНИ 13/45
101-3996 Электроды УОНИ 13/55
101-7558 Электроды УОНИ 13/55, тип Э50А, диаметр 3 мм
101-7559 Электроды УОНИ 13/55, тип Э50А, диаметр 4-5 мм
101-6821 Электроды УОНИ 13/85У, диаметр 5 мм
101-6822 Электроды Т-590, диаметр 4 мм
101-6823 Электроды Т-620, диаметр 4 мм
101-3992 Электроды МР-3
101-2057 Электроды угольные
101-7149 Электроды угольные, марка СК, диаметр 18 мм
101-2812 Электроды угольные омедненные диаметром 8 мм
101-5814 Электроды ОК-46
101-4205 Электроды ОК 74.70 4 (6)
101-7419 Электроды наплавочные Т-620 диаметром 5 мм

АНО-6, ф=6,0мм сварочные электроды (тип Э42), Сварочные электроды для низколегированных и углеродистых сталей, Сварочные электроды — Сварка Урала г. Екатеринбург

Электроды для сварки типа Э42, АНО-6 имеющие диаметр равный ф=6.0 мм по ГОСТам 9466-75. 9467-75 производства РОТЕКС  необходимы для процесса ручной дуговой сварки металлических конструкций, которые состоят из углеродистой стали. в составе свариваемого металла содержание углерода до 0,25 процентов и не более. Сварочные процессы с использованием электродов АНО-6  проводятся в нижнем, вертикальном и потолочном положениях. Сварка током постоянным и переменным любой полярности. Ток поступает от сварочного оборудования по сварочным кабелям к элетрододержателю, в котором плотно закреплен электрод сварочный. 

 

Купить по самым низким ценам сварочные электроды, Вы всегда можете в компании Сварка Урала. 

 

Технические характеристики электродов АНО-6, ф-6,0мм (Ротекс):

Рекомендуемое значение тока при сварке, А
Пространственное положение шва
нижнее вертикальное потолочное
180-270 150-180  
Характеристики плавления электродов АНО-6
Коэффициент наплавки, г/Ач 10,0
Расход электродов АНО- 6 ф 6,0мм на 1кг наплавленного металла, кг 1,6

 

Основные характеристики металла шва и наплавленного металла

Механические свойства металла шва, не менее
Временное сопротивление разрыву, МПа 420
Относительное удлинение, % 18
Ударная вязкость, Дж/см2 80
Химический состав наплавленного металла, %
Углерод, не более 0,10
Марганец 0,4-0,5
Кремний 0,1-0,15
Сера, не более 0,040
Фосфор, не более 0,045

 

Розничная цена:10117.03 руб., Оптовая цена:9872.83 руб.

Отраслевой шифрНаименование и характеристикиЕд.ЦенаОпт. цена
01.7.11.07-0001Электроды сварочные АНВ-20 т 85000.00 83287.50
01.7.11.07-0002Электроды сварочные АНО-4, Э46, диаметр 3 мм т 18590.00 18180.00
01.7.11.07-0003Электроды сварочные АНО-4, Э46, диаметр 4 мм кг 18.00 17.60
01.7.11.07-0004Электроды сварочные АНО-4, Э46, диаметр 5 мм кг 17.85 17.45
01.7.11.07-0005Электроды сварочные АНО-21, диаметр 4 мм кг 11.50 11.22
01.7.11.07-0006Электроды сварочные АНО-36, диаметр 3 мм кг 14.68 14.34
01.7.11.07-0007Электроды сварочные АНО-36, диаметр 4 мм кг 14.05 13.72
01.7.11.07-0008Электроды сварочные АНО-ТМ, диаметр 2 мм кг 37.41 36.63
01.7.11.07-0009Электроды сварочные АНО-ТМ, диаметр 2,5 мм кг 34.73 34.00
01.7.11.07-0010Электроды сварочные АНО-ТМ, диаметр 5 мм кг 27.02 26.44
01.7.11.07-0021Электроды сварочные Э42, диаметр 2 мм т 13673.00 13359.07
01.7.11.07-0022Электроды сварочные Э42А, диаметр 2 мм т 17025.99 16646.32
01.7.11.07-0023Электрод сварочный Э46, диаметр 2 мм т 17561.00 17170.84
01.7.11.07-0024Электрод сварочный Э46А, диаметр 2 мм т 17914.01 17516.92
01.7.11.07-0025Электрод сварочный Э50, диаметр 2 мм т 18061.49 17661.51
01.7.11.07-0026Электрод сварочный Э50А, диаметр 2 мм т 20986.00 20528.68
01.7.11.07-0027Электрод сварочный Э55, диаметр 2 мм т 23761.19 23249.45
01.7.11.07-0028Электрод сварочный Э60, диаметр 2 мм т 24210.17 23689.63
01.7.11.07-0029Электроды сварочные Э55, диаметр 3 мм т 13045.13 12743.51
01.7.11.07-0030Электроды сварочные ЭА 400/10У, диаметр 3 мм кг 105.56 103.44
01.7.11.07-0031Электрод сварочный ТМЛ-3У, диаметр 4 мм т 17402.00 17014.95
01.7.11.07-0032Электроды сварочные Э42, диаметр 4 мм т 10315.01 10066.92
01.7.11.07-0033Электроды диаметром: 4 мм Э42А т 10578.00 10324.76
01.7.11.07-0034Электроды сварочные Э42А, диаметр 4 мм кг 10.57 10.31
01.7.11.07-0035Электроды диаметром: 4 мм Э46 т 10749.00 10492.41
01.7.11.07-0036Электроды сварочные Э46, диаметр 4 мм кг 10.75 10.49
01.7.11.07-0037Электроды сварочные Э46А, диаметр 4 мм т 11002.00 10740.44
01.7.11.07-0038Электроды диаметром: 4 мм Э50 т 11224.00 10958.09
01.7.11.07-0039Электроды сварочные Э50, диаметр 4 мм кг 11.22 10.95
01.7.11.07-0040Электроды сварочные Э50А, диаметр 4 мм т 11524.00 11252.21
01.7.11.07-0041Электроды сварочные Э55, диаметр 4 мм т 12650.00 12356.13
01.7.11.07-0042Электроды сварочные Э60, диаметр 4 мм т 13179.01 12874.77
01.7.11.07-0043Электроды ЛПС, диаметр 5 мм т 23500.00 22993.39
01.7.11.07-0044Электроды сварочные Э42, диаметр 5 мм т 9765.00 9527.70
01.7.11.07-0045Электроды сварочные Э42А, диаметр 5 мм т 10362.00 10112.99
01.7.11.07-0046Электрод сварочный Э46, диаметр 5 мм т 10534.00 10281.62
01.7.11.07-0047Электрод сварочный Э46А, диаметр 5 мм т 10790.23 10532.83
01.7.11.07-0048Электрод сварочный Э50, диаметр 5 мм т 10917.00 10657.11
01.7.11.07-0049Электрод сварочный Э50А, диаметр 5 мм т 11087.49 10824.26
01.7.11.07-0050Электрод сварочный Э55, диаметр 5 мм т 11589.75 11316.67
01.7.11.07-0051Электрод сварочный Э60, диаметр 5 мм т 11960.24 11679.90
01.7.11.07-0052Электроды сварочные ЭПС-5, диаметр 5 мм т 57140.00 55973.78
01.7.11.07-0053Электроды ЛПС, диаметр 6 мм т 23000.00 22503.19
01.7.11.07-0054Электроды сварочные Э42, диаметр 6 мм т 9424.00 9193.39
01.7.11.07-0055Электроды сварочные Э42А, диаметр 6 мм т 9524.00 9291.42
01.7.11.07-0056Электроды сварочные Э46, диаметр 6 мм т 9793.00 9555.15
01.7.11.07-0057Электрод сварочный Э46А, диаметр 6 мм т 10247.00 10000.25
01.7.11.07-0058Электрод сварочный Э50, диаметр 6 мм т 10465.08 10214.05
01.7.11.07-0059Электрод сварочный Э50А, диаметр 6 мм т 10840.00 10581.62
01.7.11.07-0060Электрод сварочный Э55, диаметр 6 мм т 11261.00 10994.37
01.7.11.07-0061Электрод сварочный Э60, диаметр 6 мм т 11524.00 11252.21
01.7.11.07-0062Электроды ЛПС, диаметр 7 мм т 22570.00 22081.62
01.7.11.07-0063Электроды сварочные ЭПР-1, диаметр 7 мм т 20320.00 19875.74
01.7.11.07-0064Электроды сварочные Э42, диаметр 8 мм т 9211.00 8984.56
01.7.11.07-0065Электрод сварочный Э42А, диаметр 8 мм т 9342.00 9112.99
01.7.11.07-0066Электроды сварочные Э46, диаметр 8 мм т 9503.00 9270.84
01.7.11.07-0067Электрод сварочный Э46А, диаметр 8 мм т 9958.01 9716.92
01.7.11.07-0068Электрод сварочный Э50, диаметр 8 мм т 10248.00 10001.23
01.7.11.07-0069Электрод сварочный Э50А, диаметр 8 мм т 10455.00 10204.17
01.7.11.07-0070Электрод сварочный Э55, диаметр 8 мм т 10971.00 10710.05
01.7.11.07-0071Электрод сварочный Э60, диаметр 8 мм т 11319.00 11051.23
01.7.11.07-0081Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-6, диаметр 2 мм кг 177.80 174.26
01.7.11.07-0082Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-8, диаметр 2 мм кг 163.57 160.31
01.7.11.07-0083Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЦЛ-11, диаметр 2 мм кг 173.05 169.61
01.7.11.07-0084Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЦТ-15, диаметр 2 мм кг 173.05 169.61
01.7.11.07-0085Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЭА-395/9, диаметр 2 мм кг 462.26 453.15
01.7.11.07-0086Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЭА-400/10, диаметр 2 мм кг 225.20 220.73
01.7.11.07-0087Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей АНЖР-1, диаметр 3 мм кг 782.28 766.89
01.7.11.07-0088Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей АНЖР-2, диаметр 3 мм кг 640.05 627.45
01.7.11.07-0089Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-6, диаметр 3 мм кг 90.08 88.26
01.7.11.07-0090Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-8, диаметр 3 мм т 69930.00 68510.00
01.7.11.07-0091Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-25Б, диаметр 3 мм кг 663.75 650.69
01.7.11.07-0092Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЦЛ-11, диаметр 3 мм кг 80.60 78.97
01.7.11.07-0093Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЦТ-15, диаметр 3 мм кг 80.60 78.97
01.7.11.07-0094Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЭА-395/9, диаметр 3 мм кг 272.62 267.22
01.7.11.07-0095Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЭА-400/10, диаметр 3 мм кг 111.41 109.18
01.7.11.07-0096Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей АНЖР-1, диаметр 4 мм кг 770.44 755.28
01.7.11.07-0097Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей АНЖР-2, диаметр 4 мм кг 616.35 604.21
01.7.11.07-0098Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-6, диаметр 4 мм кг 88.89 87.10
01.7.11.07-0099Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-8, диаметр 4 мм т 68750.00 67350.00
01.7.11.07-0100Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-25Б, диаметр 4 мм кг 654.28 641.40
01.7.11.07-0101Электроды для сварки высоколегированных сталей ЦЛ-11, диаметр 4 мм кг 79.90 78.28
01.7.11.07-0102Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЦТ-15, диаметр 4 мм кг 79.90 78.28
01.7.11.07-0103Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЭА-395/9, диаметр 4 мм кг 260.76 255.60
01.7.11.07-0104Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЭА-400/10, диаметр 4 мм кг 109.05 106.86
01.7.11.07-0105Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей АНЖР-1, диаметр 5 мм кг 770.44 755.28
01.7.11.07-0106Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей АНЖР-2, диаметр 5 мм кг 616.35 604.21
01.7.11.07-0107Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-6, диаметр 5 мм кг 88.89 87.10
01.7.11.07-0108Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ОЗЛ-8, диаметр 5 мм кг 68.75 67.35
01.7.11.07-0109Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЦЛ-11, диаметр 5 мм кг 79.90 78.28
01.7.11.07-0110Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЦТ-15, диаметр 5 мм кг 79.90 78.28
01.7.11.07-0111Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЭА-395/9, диаметр 5 мм кг 260.76 255.60
01.7.11.07-0112Электроды сварочные для сварки высоколегированных сталей ЭА-400/10, диаметр 5 мм кг 109.05 106.86
01.7.11.07-0121Электроды для сварки магистральных газонефтепроводов т 17743.83 17350.08
01.7.11.07-0131Электроды сварочные для сварки цветных металлов Комсомолец-100, диаметр 3 мм кг 101.94 99.89
01.7.11.07-0132Электроды сварочные для сварки цветных металлов ОЗА-2, диаметр 3 мм кг 218.09 213.76
01.7.11.07-0133Электроды сварочные для сварки цветных металлов ОЗБ-2М, диаметр 3 мм кг 137.70 134.95
01.7.11.07-0134Электроды сварочные для сварки цветных металлов Комсомолец-100, диаметр 4 мм кг 100.75 98.72
01.7.11.07-0135Электроды сварочные для сварки цветных металлов ОЗА-2, диаметр 4 мм кг 218.09 213.76
01.7.11.07-0136Электроды сварочные для сварки цветных металлов ОЗАНА-1, диаметр 4 мм кг 150.00 147.01

Сварочные электроды УОНИ 13/45 ф 4 мм СпецЭлектрод

Сварочные электроды УОНИ 13/45 (тип Э42А) предназначены для сварки особо ответственных конструкций из углеродистой и низколегированной стали, когда предъявляются высокие требования к свариваемому шву. Сварка осуществляется во всех пространственных положениях на обратной полярности. Обеспечивают получение металла шва с высокой стойкостью к образованию кристаллизационных трещин и низким содержанием водорода.

Покрытие  сварочных электродов УОНИ 13/45 – основное.

Коэффициент наплавки УОНИ 13/45  – 9,5 г/А·ч.

Производительность наплавки электродов (для диаметра 3,0 мм) – 1,3 кг/ч.

Расход электродов УОНИ 13/45  на 1 кг наплавленного металла – 1,6 кг.

Химический состав УОНИ 13 45 ,%
С Мn Si S P
0.09 0.57 0.23 0.025 0.027
Механические свойства
Временное сопротивление, МПа Предел текучести, МПа  Относительное удлинение, % Ударная вязкость, Дж/см2
460 350 296 200
Характеристики УОНИ
Покрытие Коэффициент наплавки, г/А.ч Производительность наплавки (для ф 3 мм) кг/ч Расход электродов на один кг наплавленного металла, кг
основное 9.5

1.3

1.6

Особенности применения 

  • Осуществлять сварку на короткой дуге по очищенным от ржавчины(и других примесей) кромкам
  • Прокалка в печи: 350-400 градусов в течение часа

Сварочные электроды NITTETSU-16W 2,6мм (Цена за пачку)

Электрод марки Nittetsu-16W (A5.1, E7016-G, тип Э50/ ГОСТ 9467-75) с покрытием основного типа предназначен для электродуговой сварки во всех положениях трубопроводов и ответственных металлоконструкций из сталей с нормативным пределом прочности до 530 МПа. При сварке корневого шва электрод полностью соответствует характеристикам, принятым в международной сварочной практике, дает образование хорошего обратного валика (по японской терминологии — URANAMI шов).

ЯВЛЯЕТСЯ  АНАЛОГОМ

Kobelco LB-52U, Pipeliner 16P, Conarc 52, ESAB ОК 53.70

 

ПРИМЕНЕНИЕ

  • Стыки магистральных и промысловых нефте- и газопроводов и разводящих систем газоснабжения.
  • Корпуса и трубопроводы в судостроении.
  • Специальные металлоконструкции.

ПРЕИМУЩЕСТВА

  • Электрод с низким содержанием водорода.
  • Полярность — AC/DC(±).
  • Применяется для корневого, заполняющего и облицовочного проходов трубопроводов из сталей прочностных классов 490 МПа.
  • Сварка корневого прохода осуществляется на низком токе, при этом обеспечивается высокая стабильность дуги и гарантированное формирование обратного валика без пор и прожегов.

Хим. состав наплавленного металла

  % С % Si % Mn % P % S
Результаты тестов 0.07 0.61 0.90 0.013 0.010

 

Механические свойства наплавленного металла.

Предел текучести, МПа ≥ 390
Предел прочности, МПа ≥ 490
Относ. удлин, % ≥ 22

Ударная вязкость Kcv, Дж, при 0° С

≥ 49

 

Размеры электродов и режимы сварки.

Диаметр(мм) 2.6 3.2 4.0
Длина(мм) 350 400 400
Сварка на подъем, А 50~100 70~130 100~150
Корневой проход, А 40~80 60~110 80~140

АНО-6 тип Э42 — Официальный сайт ТАНТАЛ ЛТД

Скачать справочник

Основное назначение

Плавящиеся электроды с ильменитовым покрытием предназначены для сварки конструкций из углеродистых сталей с временным сопротивлением до 430МПа. Сварка во всех пространственных положениях на постоянном токе любой полярности и переменном токе от источников питания с напряжением холостого хода 50±5В, кроме вертикального сверху вниз.

Технические характеристики

Стержень из проволоки марок Св-08, Св-08А по ГОСТ 2246-70. Диаметр выпускаемых электродов 3,0; 4,0; 5,0; 6,0мм.

Химический состав наплавленного металла, %
CMnSiSP
≤0,100,60-0,800,08-0,15≤0,030≤0,035
Значения механических свойств металла шва:
Временное сопротивление, МПа≥ 410
Предел текучести, МПа≥ 320
Относительное удлинение, %≥ 18
Ударная вязкость, Дж/см2
+20ºС, KCU≥ 80
-20ºС, KCV≥ 34
Рекомендуемая сила тока при сварке, А
Диаметр электрода, ммПоложение шва
нижнеепрочие
3,0
4,0
5,0
6,0
80-120
130-200
150-270
280-350
70-110
130-170
150-180

Характеристики плавления электродов

Коэффициент наплавки: 9,0г/Ач.
Расход электродов на 1 кг наплавленного металла: 1,62 кг.

Особые свойства

Обеспечивают легкое возбуждение и стабильное горение сварочной дуги, низкие потери электродного металла на разбрызгивание, хорошее формирование металла шва при сварке во всех пространственных положениях, легкую отделяемость шлаковой корки. Использование сырых электродов и превышение паспортных режимов сварки может привести к образованию подрезов при сварке тавровых соединений.

Технологические особенности сварки

При сварке в нижнем положении угол между направлением сварки и осью электрода должен составлять 45-60˚ во избежание подтекания шлака под дугу, что может привести к образованию пор и шлаковых включений в металле шва. Допустимое содержание влаги в покрытии не более 0,6%. Прокалка электродов при увлажнении 180-200˚С – 1 час.

УСЛОВНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОДОВ
ГОСТ 9466-75, ГОСТ 9467-75ТУ 1272-045-43941405-2019
ISO 2560 — E 43 3 – S21

Сертифицированы Госстандартом РФ.

Электронный читальный зал Закона о свободе информации

Текущий / Сборник бюллетеней Центральной разведки

Бюллетень Центральной разведки

Гарри Трумэн был первым президентом США, который получал ежедневный дайджест разведывательных данных. По его указанию Daily Summary начал выпускаться в феврале 1946 года и продолжался до февраля 1951 года. Президент Трумэн был доволен продуктом, но исследовательская группа, назначенная Советом национальной безопасности в 1949 году, критиковала Daily Summary и выпустила несколько рекомендаций для Улучши это.Новая версия, получившая название Current Intelligence Bulletin, началась 28 февраля 1951 года, и она оставалась форматом ежедневного президентского дайджеста на протяжении двух сроков Дуайта Эйзенхауэра, хотя в 1958 году она была переименована в Central Intelligence Bulletin. со временем выросла дольше, чем его предшественник, с добавлением большего количества элементов и большего анализа, и в конечном итоге будет содержать больше графики по мере совершенствования технологии печати.

2 января — 30 июня 1961 г.

В 1961 году новая администрация Кеннеди столкнулась с целым рядом международных проблем.В апреле группа обученных ЦРУ кубинских эмигрантов высадилась в Бухте Свиней на южном побережье Кубы с целью свержения режима Фиделя Кастро и создания антикоммунистического правительства. Превышенные силы вторжения были быстро отбиты войсками Кастро. В отчетах за год преобладала информация об обострении конголезского кризиса, разрастающейся фрагментации страны, несмотря на усилия Организации Объединенных Наций, и озабоченности США высокими темпами советских испытаний космических аппаратов и межконтинентальных баллистических ракет.Ситуация в Лаосе ухудшилась, когда повстанческое движение коммунистов Патет Лао набрало силу против поддерживаемого США королевского правительства Лаоса.

Изменения в ЦРУ после «Залива свиней» включали обновление формата ежедневного президентского отчета разведки. Новая версия, названная президентским контрольным списком разведки (PICL), была впервые представлена ​​17 июня 1961 года. Центральный разведывательный бюллетень продолжал выпускаться как отдельное издание до 10 января 1974 года, когда его заменила газета National Intelligence Daily.PICL, однако, был основным письменным источником разведывательных данных президента через оставшуюся часть администрации Кеннеди. Отчеты Kennedy PICL доступны здесь

Этот исторический выпуск включает: сводки бюллетеня Центральной разведки за 2 января — 30 июня 1961 года (2752 страницы).

Этот выпуск является тринадцатым выпуском и последним выпуском в серии бюллетеней Current / Central Intelligence Bulletin.

См. Текущий сборник бюллетеней Central Intelligence


Aquiline

орлиный прил. орла или похожие на него.

Платформы сбора информации с воздуха играли критически важную роль в национальной безопасности США с самого начала появления авиации. Программа OXCART ЦРУ 1960-х годов и его использование U-2 являются примерами инновационных коллекций, которые держали руководителей США в курсе о возможностях и намерениях противников. Однако, несмотря на их успех, использование этих платформ сопряжено со значительными рисками и последствиями, включая обнаружение и даже потерю пилотов, например, сбитие U-2, на котором летал Фрэнсис Гэри Пауэрс в 1960 году.Постоянно развивающиеся исследования ЦРУ привели к разработке концепции беспилотных летательных аппаратов (БПЛА) в качестве сборных платформ. Инновационная программа агентства в 1960-х годах под кодовым названием Aquiline была первой, кто проверил эту концепцию. Первоначально основанный на изучении летных характеристик птиц, Aquiline задумывался как средство передвижения дальнего действия, которое могло бы безопасно и незаметно открывать окно в закрытые районы, такие как Советский Союз, с помощью фотографий и других возможностей, и даже поддерживало бы агента на месте операции.Хотя он так и не был введен в эксплуатацию, эта концепция оказалась бесценной как предшественник современных многофункциональных БПЛА.

Узнайте больше о раннем орле ЦРУ (40 документов / 289 страниц).


Крах коммунизма в Восточной Европе: 30-летнее наследие

Крах коммунизма в Восточной Европе: 30-летнее наследие

Этот сборник включает в себя широкий выбор статей из National Intelligence Daily — основной формы текущего анализа разведывательных данных ЦРУ в то время — с февраля 1989 года по март 1990 года.Эти статьи представляют собой большую часть краткосрочного анализа Агентством событий, разворачивающихся в Центральной и Восточной Европе, когда вспыхнула народная оппозиция советскому плохому правлению, которая быстро превзошла все, что коммунистические режимы были готовы понять или на что они могли отреагировать. Этот материал также является важным источником информации и понимания политиками США того, что происходило в этих странах, куда складывалась ситуация и как падение коммунистического правления в Европе и начало распада Советского Союза повлияют на Европу. и США.

Обратите внимание: некоторые материалы имеют пометку «NR» или «не имеет отношения к делу». Это означает, что материал не имеет отношения к событиям в Центральной и Восточной Европе, и поэтому не рассматривался на предмет рассекречивания в рамках данной коллекции.

Узнайте больше о крахе коммунистического правления в Европе (105 документов / 151 страница)

Рутиловые электроды для сварки низкоуглеродистой стали

Рутиловые электроды: выберите правильный электрод

Когда дело доходит до выбора рутилового электрода, всегда возникает много сомнений, вопросов и недоумений.Иногда даже специалисты по сварке сталкиваются с большими трудностями при выборе подходящего электрода. Но это вовсе не так сложно, как может показаться поначалу. Что вам нужно, так это потратить некоторое время и понять различные факторы, влияющие на правильный выбор.

Рутиловые электроды: для чего они нужны и почему они важны?

Сварка металлов — это сложный физико-химический процесс, в котором задействованы различные химические соединения. Качество сварки во многом зависит от покрытия электродов: чем ниже качество покрытия электрода, тем ниже качество всей работы.Электрод предназначен для защиты сварочной ванны от атмосферных газов. Это также позволяет создать стык с желаемыми свойствами. Это, в свою очередь, необходимо для того, чтобы сварщик мог создавать изысканные работы во всех смыслах.

Все электроды изготавливаются по единому принципу: на металлический стержень из специального сплава наносится специальное покрытие. Обычно использование электродов этого типа зависит от типа покрытия. Как вы понимаете, в настоящее время на рынке представлено множество таких альтернатив.

Электроды с рутиловым покрытием предназначены для ручной дуговой сварки. Покрытие состоит в основном из диоксида титана. Это дает возможность получать качественные сварные швы и положительно влияет на весь процесс сварки. Однако выбрать хороший электрод такого типа отнюдь не так просто, как может показаться на первый взгляд. Необходимо учитывать несколько факторов, а иногда также необходимо адаптироваться к изменениям на рынке.

Почему рутиловые электроды так популярны?

Рутиловые электроды считаются одними из лучших.Они обладают рядом преимуществ, которые позволяют сварщикам с любым уровнем подготовки выполнять качественную сварку. Все, что вам нужно, это уделить внимание мельчайшим деталям.

  • Электроды этого типа могут использоваться как на переменном, так и на постоянном токе. В любом случае сварочная дуга сохраняет устойчивость к горению.
  • Возможна сварка металлических соединений, покрытых тонким слоем грунтовки.
  • Идеально для коротких сварных швов или в неудобных местах.Дуга легко зажигается и так же легко повторно зажигается.
  • Позволяет создать сварной шов с высокой ударопрочностью. Это возможно из-за более высокой щелочности шлака.
  • Сварка с рутиловым покрытием отличается превосходной прочностью и сопротивлением усталости. Даже при длительном воздействии переменных нагрузок сохраняет свои качества.
  • При сварке рутиловыми электродами характерна низкая степень разбрызгивания. Это делает процесс сварки более удобным для сварщика.
  • Электрод удобно использовать повторно. По окончании сварки на кончике стержня остается сажа, которую не нужно очищать (в отличие от других видов покрытия). Углерод рутилового электрода является полупроводником, поэтому вы можете продолжать работу без каких-либо проблем.
  • Меньше урона здоровью. При горении рутилового покрытия не выделяются вредные вещества. Таким образом, меньше негативного воздействия на дыхательную систему сварщика.

Особенности рутилового покрытия

Электроды с таким покрытием часто бывают двух основных типов: E42 и E46 (по ГОСТу). Тип должен быть указан на этикетке упаковки. Металл, сваренный электродами типа Э42, имеет следующие технические характеристики:

Предел прочности — 410 МПа;

Относительное удлинение — 22%;

Ударопрочность — 80 Дж / см2.

Сварка электродами Е46 имеет более долговечные показатели:

Предел прочности — 450 МПа;

Относительное удлинение — 20%;

Ударопрочность — 147 Дж / см2.

При производстве рутиловых электродов используется низкоуглеродистая сварочная проволока (СВ-08 или СВ-08А). Также наносится рутиловое покрытие. В маркировке этих электродов есть буква «П», обозначающая тип покрытия. Обычно после буквы «P» всегда следуют две цифры:

  • Первая указывает, в каких пространственных положениях может выполняться сварка. Большинство рутиловых электродов можно обжигать в любом положении.
  • Вторая указывает на вид сварочного тока: переменный или постоянный, его полярность и напряжение холостого хода.

В зависимости от производителя и различных модификаций состав рутилового покрытия может незначительно отличаться. Однако в большинстве случаев состав следующий:

  • Рутиловый концентрат (диоксид титана) — 48%.
  • Полевой шпат — 20%.
  • Ферромарганец — 15%.
  • Магнезит — 15%.
  • Декстрин — 2%.

Некоторые типы рутиловых электродов могут также содержать дополнительные элементы: например, целлюлозу.Это сильно варьируется в зависимости от производителя, так как разные марки, участвующие в производстве рутиловых электродов , могут, в свою очередь, содержать разные элементы.

Электроды с рутиловым покрытием: заявка

Благодаря своим превосходным качествам рутиловые покрытия широко используются в различных условиях и считаются одними из наиболее практичных материалов. Неслучайно электроды, покрытые этими материалами, так популярны на рынке. Ниже перечислены основные области применения таких электродов:

  • Сварка конструкций из низкоуглеродистой стали.Химический состав покрытия позволяет эффективно работать с черными и низколегированными металлами. В таких случаях сварной шов получается гладким и без трещин.
  • Сварка труб. Отлично подходит для ремонта труб, по которым проходят жидкости. В этом случае сложно полностью осушить металлическую поверхность. Однако сварочная дуга рутиловыми электродами горит постоянно, даже когда капли воды попадают в зону горения. Это помогает получить очень прочный сварной шов.
  • Широко используется для ремонта деталей или инструментов, которые со временем изнашиваются. Рутиловые электроды позволяют создавать очень толстые сварные швы наиболее эффективным способом.

Электроды с рутиловым покрытием: плюсы и минусы

По сравнению с другими типами покрытий рутил имеет много преимуществ:

  • Прочность сварного шва. Свариваемый металл не подвержен ни холодным, ни горячим трещинам.
  • В отличие от кислотного покрытия, сварочная дуга с рутиловым покрытием при переменном токе горит так же интенсивно, как и при постоянном токе.
  • Простые в работе участки, где требуются короткие сварные швы. Если основное покрытие требует непрерывной работы стыка, так как сварочная дуга трудно повторно зажечь, то с рутилом проще. Дуга легко зажигается, при этом наконечник стержня не требует очистки нагара.
  • Подготавливать рабочую поверхность не нужно. Другие типы электродов чувствительны к окислению и ржавчине, вызывая слабую сварку. Электроды с рутиловым покрытием позволяют формировать стабильный и прочный сварной шов независимо от качества поверхности.
  • После сварки шлак легко отделяется и поверхность стыка практически не требует отделки.

Есть и минусы:

  • Подходит не для всех видов дизайна. Небольшой ассортимент металлов, с которыми можно использовать этот тип покрытия, накладывает некоторые ограничения на их эксплуатацию. Эти электроды нельзя использовать для сварки высокоуглеродистой стали, что является серьезным ограничением.
  • Свойства резко ухудшаются при повышении напряжения.Поэтому необходимо следить за соблюдением номинального показателя.
  • Необходимы подготовительные работы: сушка и прокаливание.

Некоторые соображения, которые следует учитывать при выполнении сварочных работ:

  • Проверьте, из какого материала изготовлен электрод. Речь идет не о покрытии, а о самом ядре. Для получения наивысшего качества сварки металл стержня должен соответствовать металлу свариваемой конструкции.
  • Также важно учитывать толщину электродов.Он должен соответствовать толщине металла конструкции, хотя может быть толще или тоньше, если это компенсируется силой тока и навыками сварщика.

Электроды этого типа перед использованием требуют предварительного прокаливания. Общие требования к прокаливанию: не менее одного часа в печи при температуре до 350 ° C.

Это общие требования, и точные инструкции различаются в зависимости от марки. Некоторые модели слабо чувствительны к влаге и могут прокаливаться при относительно низких температурах (до 90 ° C), или же их прокаливание может не потребоваться вовсе.Хотя есть бренды, которые могут отсыревать и терять свои свойства. Точный способ прокаливания указывает производитель.

Типы рутиловых электродов

Чаще всего используется классификация изделий по их назначению. По этому параметру продукция делится на:

  • Электроды для работы с низколегированными и углеродистыми сталями.
  • Для работы с жаропрочными и высокопрочными сталями.
  • Для работы с высоколегированными сталями, также известными как «электроды из нержавеющей стали».
  • Для работы с алюминием и различными сплавами на его основе.
  • Для обжига меди и различных сплавов на ее основе.
  • Для работы с чугуном и его сплавами.
  • Для ремонтных и окрасочных работ.
  • Для работы со сварными швами и сталями неопределенной структуры.

Вам необходимо знать, с какой полярностью и типом тока вы должны работать. Большинство моделей инверторов генерируют постоянный ток.

Есть 3 очень важных характеристики, связанных друг с другом, а именно:

  • Сварочный ток.
  • Диаметр изделия.
  • Толщина рабочих материалов.

Прежде всего, необходимо рассмотреть взаимосвязь между диаметром рабочих электродов и толщиной обрабатываемых материалов.

Как выбрать подходящие электроды?

Проанализировав приведенную выше информацию, можно выделить ряд основных критериев, на которые следует обратить внимание при выборе электродов для сварки с инвертором.

Прежде всего необходимо определиться, какие металлы будут обрабатываться. Электрод выбирается по типу металла. Если выполняется ответственная сварка, лучше всего приобретать качественную продукцию известного производителя. Во-вторых, если вы собираетесь сваривать углеродистую сталь, вам нужно будет обратить внимание на очистку поверхности материала. Если металл мокрый или покрылся ржавчиной, потребуется рутиловое покрытие.

Как выбрать диаметр электрода по толщине металла?

При выборе электрода следует учитывать зависимость диаметра электрода от толщины свариваемого металла.Чем толще последний, тем больше толщина стержня электрода. Следуйте этим инструкциям:

  • при толщине 1,5-2,5 мм, толщина электрода будет 2-2,5 мм;
  • толщиной 3 мм — 2,5-3 мм соответственно;
  • на 4-5 мм — 3-4 мм;
  • на 6-10 мм — 4-5 мм.

Допустимые значения сварочного тока также зависят от диаметра расходных материалов. При повышенных значениях тока (всегда указывается на упаковке) и превышении рекомендуемых показателей диаметра существует риск образования пористых швов в металле.Также следует учесть, что если толщина изделий не превышает 1,5 мм, ручная дуговая сварка обычно не применяется.

Выбор сварочного тока напрямую влияет на качество шва и результат. При неправильной подготовке заготовка при сварке может просто прогореть или, наоборот, металл не расплавится до нужной глубины. Одно из ключевых правил — зависимость силы тока от диаметра электрода. Немаловажную роль также играют:

  • толщины куска;
  • пространственное положение сварки;
  • длина дуги;
  • количество слоев шва.

Электроды ESAB для дуговой сварки для низкоуглеродистой стали, 235 рупий за единицу SB Weldcon

Электроды ESAB для дуговой сварки из низкоуглеродистой стали, 235 рупий за единицу SB Weldcon | ID: 2016159655
Уведомление : преобразование массива в строку в /home/indiamart/public_html/prod-fcp/cgi/view/product_details.php в строке 290

Спецификация продукта

50 — 5,00 мм
Длина электрода 350/450 мм
Марка ESAB
Материал Мягкая сталь
Диаметр 2
Длина 350-450 мм
Код AWS E 6013
Минимальное количество заказа 1 шт.

Описание продукта

Технические характеристики:
ПРОДУКТЫ AWS EN TS / DIN IS
Электроды для мягкой стали E-6013 E 42 AR 12 E 4322 R 312 ER 4211
E-6013 E 42 0 R 12 E 4322 R 322 ER 4221 X
E-6013 E 42 0 руб. 12 E 4322 RR (К) 6 ОШИБКА 4211 X
E-7014 E 42 0 РУБ 33 E 51 32 RR 11 110 ОШИБКА 5222 JX
E-7024 E 42 0 RR 73 E 4322 R 312 ER 5242 KX
Электроды для сварки труб E-6010 E 38 3 C 21 E 43 54 C 4 EC 4310 X
E-7010-A1 E 42 2 MoC 21
E-7010-G E 42 3 C 21 E 51 43 C 4 EC 5510
E-8010-G E 46 3 1Ni C 21
Электроды для сталей среднего растяжения E-7016 E 42 3 B 12 E 51 43 B (П) 10 (В) EB 5626H 3X
E-7016-1 E 42 4 B 42 E 51 56 B10 (В) EB 5629H 3X
E-7018 E 42 4 B 42 E 51 54 B10 (В) EB 5529H 3JX
E-7018-1 E 42 5 B 42 E 51 55 B (П) 10 (В) EB 5529H 3JX
E-7018-h5R E 42 4 B 42 E 51 54 B (П) 10 (В) EB 5426H 3JX
E-7018-G E 42 5 1 Ni B E 51 55 1 Ni B EB 5629H 3JX
Электроды для атмосферостойкой стали E-8018-W2 E 46 3 Ni CrCu B E 46 77 1 Ni B E 55 BG 129 Fe

Заинтересовались данным товаром? Получите последнюю цену у продавца

Связаться с продавцом

Изображение продукта


О компании

Год основания 2007

Юридический статус фирмы Партнерство Фирма

Характер бизнеса Дистрибьютор / Партнер по сбыту

Количество сотрудников До 10 человек

Годовой оборот R.5–10 крор

Участник IndiaMART с августа 2007 г.

GST27ABIFS1667E1Z1

Поставщики для всего сварочного оборудования, расходных материалов, аксессуаров, серебряных припоев, кабелей, сверлильных станков с магнитным основанием, резаков TCT, станков для снятия фаски. Станки плазменной резки с ЧПУ. Вернуться к началу 1

Есть потребность?
Получите лучшую цену

1

Есть потребность?
Получите лучшую цену

Сварка

— Wurth

Arc 140i Inverter DC Package Портативный, удобный инвертор на 140 А, весом всего 5 кг и использующий технологию IGBT.Имеет функцию дуги, функцию горячего старта MMA и плавный выход постоянного тока. Идеально подходит для сварки TIG с нуля с дополнительным комплектом резака. Arc 250S Доступный по цене аппарат для стержневой сварки переменного тока на 250 А, предназначенный для работы от источника питания 230 В или 415 В и снабженный сварочными проводами, зажимом и принадлежностями для стержневой сварки . Охлаждение вентилятором по запросу и термостатическая защита. Подходит для различных электродов диаметром от 1,6 до 4,0 мм. СВАРОЧНАЯ СВАРКА Артикул № Цена продукта 1984

0 Arc 140i Inverter 140A 378.55 230 В, 1 фаза TWNTIG140 Комплект для сварки TIG 195.90 Арт # Цена продукта за единицу 1984 900 420 Arc 250S AC MMA 150,55 Упаковка Arc 150S Базовый портативный сварочный аппарат начального уровня на 150 А переменного тока, снабженный электродными проводами для сварки , зажим и аксессуары. Имеет вентиляторное охлаждение и термостатическую защиту. Подходит для различных электродов диаметром от 1,6 мм до 2,5 мм. Инверторный блок Arc 200i DC Портативный, удобный инвертор на 200 А, весом всего 6 кг и использующий технологию IGBT.Имеет функцию дуги, функцию горячего старта MMA и плавный выход постоянного тока. Идеально подходит для сварки TIG с нуля с дополнительным комплектом резака. Артикул № Цена продукта за единицу 1984 900 410 Arc 150S AC MMA 104,85 Упаковка Arc 200S Портативный и доступный по цене аппарат для сварки стержневыми электродами на ток 200 А переменного тока, разработанный для простой эксплуатации и снабженный электродными проводами, зажимами и аксессуарами для сварки . Охлаждение вентилятором по запросу и термостатическая защита. Подходит для различных электродов диаметром от 1,6 до 3,2 мм.Артикул № Цена продукта за единицу 1984 900 415 Arc 200S AC MMA 134.95 Упаковка Артикул № Цена за единицу 1984 900 405 Arc 200i Инвертор 200A 442,00 230 В 1 фаза TWNTIG200 Комплект для сварки TIG 340,30 200A / 400A Зажим заземления и комплекты кабелей Полный комплект содержит штекер типа DIN , 5 м кабеля для сварки с ПВХ изоляцией и зажим заземления на 200 или 400 А. Артикул Цена продукта за единицу C250502 Комплект кабелей заземления 25 мм x 5 м 64,00 C350502 Комплект кабелей заземления 35 мм x 5 м 77,70 C500502 Комплект кабелей заземления 50 мм x 5 м 126.70 37

Приготовление нанопористого электрода из углеродной пасты из наностержней фосфата никеля VSB-5 в качестве неферментативного сенсора глюкозы

  • 1.

    К. Йошимура, К. Ходзуми, Microchem. J. 53 , 404 (1996)

    CAS Статья Google Scholar

  • 2.

    L.C. Кларк, К. Лайонс, Энн. N.Y. Acad. Sci. 102 , 29 (1962)

    КАС Статья Google Scholar

  • 3.

    З. Ян, З. Е, Б. Чжао, Х. Зонг, П. Ван, Physica E 42 , 1830 (2010)

    CAS Статья Google Scholar

  • 4.

    Г.С. Уилсон, Р. Гиффорд, Biosens. Биоэлектрон. 20 , 2388 (2005)

    КАС Статья Google Scholar

  • 5.

    S.K. Hassaninejad-Darzi, RSC Adv. 5 , 105707 (2015)

    CAS Статья Google Scholar

  • 6.

    J. Wang, D. Li, M. Yang, Y. Zhang, Anal. Методы 6 , 7161 (2014)

    CAS Статья Google Scholar

  • 7.

    S. Park, H. Boo, T. D. Chung, Anal. Чим. Акта 556 , 46 (2006)

    CAS Статья Google Scholar

  • 8.

    Ю. Б. Васильев, О. Хазова, Н. Николаева, Журн. Электроанал. Chem. Интерфак. Электрохим. 196 , 105 (1985)

    Артикул Google Scholar

  • 9.

    S.B. Аун, Г.С. Банг, Т. Кога, Ю. Нонака, Т. Сотомура, И. Танигучи, Electrochem. Commun. 5 , 317 (2003)

    КАС Статья Google Scholar

  • 10.

    Ф. Мацумото, М. Харада, Н. Коура, С. Уэсуги, Electrochem. Commun. 5 , 42 (2003)

    КАС Статья Google Scholar

  • 11.

    L. Tian, ​​B. Liu, Appl. Прибой. Sci. 283 , 947 (2013)

    КАС Статья Google Scholar

  • 12.

    C.C. Jin, I. Taniguchi, Chem. Англ. Technol. 30 , 1298 (2007)

    CAS Статья Google Scholar

  • 13.

    L. Lu, G. Wu, Y. Dong, J. Wang, G. Bai, J. Porous Mater. 23 , 671 (2016)

    КАС Статья Google Scholar

  • 14.

    М. Ивамото, С. Токонами, Х. Шииги, Т. Нагаока, Res. Chem. Intermed. 35 , 919 (2009)

    КАС Статья Google Scholar

  • 15.

    А. Парра-Альфамбра, Э. Касеро, М. Руис, Л. Васкес, Ф. Париенте, Э. Лоренцо, Anal. Биоанал. Chem. 401 , 883 (2011)

    CAS Статья Google Scholar

  • 16.

    А. Салими, М. Рушани, Electrochem. Commun. 7 , 879 (2005)

    CAS Статья Google Scholar

  • 17.

    J. Chen, C.X. Чжао, М. Чжи, К. Ван, Л. Дэн, Г. Сюй, Electrochim.Акта 66 , 133 (2012)

    CAS Статья Google Scholar

  • 18.

    R. Galindo, S. Gutierrez, N. Menendez, P. Herrasti, J. Alloys Compd. 586 , S511 (2014)

    CAS Статья Google Scholar

  • 19.

    Х. Лю, Х. Лу, Д. Сяо, М. Чжоу, Д. Сюй, Л. Сунь, Ю. Сун, Anal. Методы 5 , 6360 (2013)

    CAS Статья Google Scholar

  • 20.

    Л.-М. Лу, Л. Чжан, Ф.-Л. Цюй, Х.-Х. Лу, X.-B. Чжан, З.-С. Ву, С.-Й. Хуан, К.-А. Ван, Г.-Л. Шен, Р.-К. Ю, Биосенс. Биоэлектрон. 25 , 218 (2009)

    КАС Статья Google Scholar

  • 21.

    Х. Вилана, М. Лоренцо, Э. Гомес, Э. Валлес, Mater. Lett. 159 , 154 (2015)

    CAS Статья Google Scholar

  • 22.

    X. Luo, Z.Чжан, К. Ван, К. Ву, Н. Ян, Electrochem. Commun. 61 , 89 (2015)

    КАС Статья Google Scholar

  • 23.

    C.-H. Lien, J.-C. Чен, К.-К. Ху, Д.С.-Х. Wong, J. Taiwan Inst. Chem. Англ. 45 , 846 (2014)

    КАС Статья Google Scholar

  • 24.

    S.K. Хасанинеджад-Дарзи, М. Рахимнеджад, Дж. Иран. Chem. Soc. 11 , 1047 (2014)

    КАС Статья Google Scholar

  • 25.

    A. Walcarius, Chem. Soc. Ред. 42 , 4098 (2013)

    CAS Статья Google Scholar

  • 26.

    A. Samadi-Maybodi, S.K.H. Неджад-Дарзи, Х. Ильхани, Anal. Биоанал. Электрохим. 3 , 134 (2011)

    Google Scholar

  • 27.

    N. Guillou, Q. Gao, P.M. Форстер, Дж. Чанг, М. Ногес, С.Э. Парк, Г. Фери, А.К. Cheetham, Angew. Chem. Int. Эд. 40 , 2831 (2001)

    КАС Статья Google Scholar

  • 28.

    A. Samadi-Maybodi, S.K.H. Неджад-Дарзи, М.Р. Ганджали, Х. Ильхани, Дж. Электрохимия твердого тела. 17 , 2043 (2013)

    КАС Статья Google Scholar

  • 29.

    Дж. Ян, Дж. Тан, Ф. Ян, X. Ли, X. Лю, Д. Ма, Electrochem. Commun. 23 , 13 (2012)

    Артикул Google Scholar

  • 30.

    J. Tan, J.-H. Ян, X. Лю, Ф. Ян, X. Ли, Д. Ма, Electrochem. Commun. 27 , 141 (2013)

    КАС Статья Google Scholar

  • 31.

    A. Samadi-Maybodi, S.K.H. Nejad-Darzi, Cryst. Res. Technol. 46 , 383 (2011)

    КАС Статья Google Scholar

  • 32.

    S. Brunauer, P.H. Эммет, Э. Теллер, Дж. Ам. Chem. Soc. 60 , 309 (1938)

    КАС Статья Google Scholar

  • 33.

    S.H. Jhung, J.-S. Чанг, Ю.К. Хван, Ж.-М. Гренеш, Ж. Фери, А.К. Cheetham, J. Phys. Chem. В 109 , 845 (2005)

    CAS Статья Google Scholar

  • 34.

    Z. Chen, Q. Gao, D. Gao, Q. Wei, M. Ruan, Mater. Lett. 60 , 1816 (2006)

    КАС Статья Google Scholar

  • 35.

    л.с. Клуг, Л. Александр, Методики дифракции рентгеновских лучей: для поликристаллических и аморфных материалов , 2-е изд.(Wiley VCH, Нью-Йорк, 1974)

    Google Scholar

  • 36.

    Н.Ф. Атта, А. Х. Ибрагим, А. Галал, New J. Chem. 40 , 662 (2016)

    CAS Статья Google Scholar

  • 37.

    S.K.H. Неджад-Дарзи, А. Самади-Майбоди, М. Гобахлуо, J. Porous Mater. 20 , 909 (2013)

    Артикул Google Scholar

  • 38.

    J. Yu, A. Wang, J. Tan, X. Li, J.A. van Bokhoven, Y. Hu, J. Mater. Chem. 18 , 3601 (2008)

    КАС Статья Google Scholar

  • 39.

    A. Bhaumik, S. Inagaki, J. Am. Chem. Soc. 123 , 691 (2001)

    КАС Статья Google Scholar

  • 40.

    K.S.W. Синг, Д. Х. Эверетт, Р. А. У. Haul, L. Moscou, R.A. Пьеротти, Ж. Рукероль, Т.Семеневская, Pure Appl. Chem. 57 , 603 (1985)

    КАС Статья Google Scholar

  • 41.

    S.J. Грегг, К.С.У. Синг, Адсорбция, площадь поверхности и пористость (Academic Press, Лондон, 1982)

    Google Scholar

  • 42.

    M. Kruk, M. Jaroniec, Langmuir 13 , 6267 (1997)

    CAS Статья Google Scholar

  • 43.

    Х. Бейтолла, М. Гударзян, М.А. Халилзаде, Х. Карими-Малех, М. Хасанзаде, М. Таджбахш, J. Mol. Liq. 173 , 137 (2012)

    CAS Статья Google Scholar

  • 44.

    А. Эль-Шафей, А.А. Эльхафиз, Х. Мостафа, Дж. Электрохимия твердого тела. 14 , 185 (2010)

    КАС Статья Google Scholar

  • 45.

    М. Флейшманн, К. Коринек, Д.Pletcher, J. Electroanal. Chem. Интерфак. Электрохим. 31 , 39 (1971)

    CAS Статья Google Scholar

  • 46.

    Х. Боде, К. Демельт, Дж. Витте, Electrochim. Acta 11 , 1079 (1966)

    CAS Статья Google Scholar

  • 47.

    З. Мойович, С. Ментус, И. Крстич, Russ. J. Phys. Chem. A 81 , 1452 (2007)

    Артикул Google Scholar

  • 48.

    А. Барбоса, В. Оливейра, Дж. Ван Друнен, Г. Тремилиози-Филью, J. Electroanal. Chem. 746 , 31 (2015)

    CAS Статья Google Scholar

  • 49.

    H. Ai, X. Huang, Z. Zhu, J. Liu, Q. Chi, Y. Li, Z. Li, X. Ji, Biosens. Биоэлектрон. 24 , 1048 (2008)

    CAS Статья Google Scholar

  • 50.

    D.K. Gosser, Циклическая вольтамперометрия: моделирование и анализ механизмов реакции (VCH Whiley, New York, 1993)

    Google Scholar

  • 51.

    M.G. Хоссейни, М. Абдолмалеки, С. Ашрафпур, J. Appl. Электрохим. 42 , 153 (2012)

    КАС Статья Google Scholar

  • 52.

    S.K. Hassaninejad-Darzi, J. Electroceram. 33 , 252 (2014)

    КАС Статья Google Scholar

  • 53.

    M. Rahimnejad, S.K. Хассанинеджад-Дарзи, С. Пурали, Дж. Иран. Chem. Soc. 12 , 413 (2015)

    CAS Статья Google Scholar

  • 54.

    С. Азизи, С. Гасеми, Х. Яздани-Шелдаррей, Int. J. Hydrogen Energy 38 , 12774 (2013)

    CAS Статья Google Scholar

  • 55.

    А. Эль-Шафей, Дж. Электроанал. Chem. 471 , 89 (1999)

    КАС Статья Google Scholar

  • 56.

    A.J. Бард, Л. Фолкнер, Электрохимические методы , 2-е изд. (Уайли, Нью-Йорк, 2001)

    Google Scholar

  • 57.

    L. Zheng, J.-Q. Чжан, Ж.-Ф. Песня, Электрохим. Acta 54 , 4559 (2009)

    CAS Статья Google Scholar

  • 58.

    Р. Оджани, Ж.-Б. Рауф, П. Салманы-Афаг, J. Electroanal. Chem. 571 , 1 (2004)

    КАС Статья Google Scholar

  • 59.

    Р. Оджани, Дж. Б. Рауф, С. Фати, Электроанализ 20 , 1825 (2008)

    CAS Статья Google Scholar

  • 60.

    J.C. Ndamanisha, L. Guo, Bioelectrochemistry 77 , 60 (2009)

    CAS Статья Google Scholar

  • 61.

    А. Сафави, Н. Малеки, Э. Фарджами, Biosens. Биоэлектрон. 24 , 1655 (2009)

    КАС Статья Google Scholar

  • Введение

    Введение

    Появился ряд известных исследований интерфейса мозг-машина, в которых электроэнцефалография (ЭЭГ), магнитоэнцефалография (МЭГ), электрокортикография (ЭКоГ) и интракортикальный микроэлектрод применялись для контроля нейропротеза, нейрореабилитации и новых коммуникаций. инструменты для парализованных или «замкнутых» пациентов, страдающих нервно-мышечными расстройствами.Поскольку ЭЭГ и МЭГ неинвазивны и имеют высокое временное разрешение, они использовались в различных парадигмах, таких как онлайн-управление компьютерным курсором [1] — [2], определение направления движений рук [3] — [5] , работа орфографического устройства [6] и нейробиоуправление для реабилитации [7] — [13]. Хотя большая часть этих неинвазивных методов позволила классифицировать направление или намерение движения, прогнозирование изменяющихся во времени траекторий, вероятно, затруднено из-за недостаточного пространственного разрешения и низкого отношения сигнал / шум в таких методах.

    Регистрация сигнала с помощью внутрикортикальных микроэлектродов — мощный инструмент для точного прогнозирования траектории или точного управления устройством. Исследования с использованием моторных корковых сигналов у животных показали успешное предсказание траекторий рук [14] — [16], типов и скорости захвата [17], управления компьютерным курсором [18] или рукой робота [19] — [22]. , и контролируемая стимуляция парализованной руки [23]. Эти методы также применялись на людях для управления курсором [24], виртуальной клавиатурой и виртуальной рукой [25].Однако, хотя интракортикальные электроды могут предоставить богатую информацию для контроля ИМТ, они сталкиваются с ограничениями, такими как деградация сигнала из-за рубцевания глии [26] и потенциальное смещение от места регистрации [27].

    И наоборот, ЭКоГ менее инвазивно, чем микроэлектроды, и может предложить более высокое пространственное разрешение, чем ЭЭГ и МЭГ. Исследователи применяют ЭКоГ у людей уже несколько лет и во многих приложениях. Классификация направлений движения рук или типов захвата [28] — [33], одно-, двух- или трехмерное управление курсором [27], [34] — [40] и прогнозирование сгибания пальцев [41] таковы. только несколько примеров применения ЭКоГ у людей.Исследования, касающиеся прогнозирования трехмерной (3D) траектории или мышечной активности на основе ЭКоГ приматов, показали выдающиеся результаты [42] — [45]. Однако исследований по прогнозированию трехмерной траектории руки с помощью ЭКоГ на людях недостаточно, несмотря на то, что они могут обеспечить значительное улучшение нейропротезирования и технологии нейрореабилитации. Неадекватное качество сигналов ЭКоГ, записанных от пациентов, является одним из потенциальных препятствий при прогнозировании трехмерных траекторий. В частности, (1) парализованным или пожилым пациентам может быть трудно выполнить длинную серию повторяющихся испытаний и стабильно воспроизводить одно и то же движение для каждого испытания, (2) сигналы ЭКоГ у пациентов могут включать патологическую активность, в зависимости от состояния, и ( 3) расположение электродов на коре и длина записи могут отличаться в зависимости от лечения.

    Целью этого исследования было прогнозирование трехмерных траекторий руки на основе временных рядов ЭКоГ у пациентов-людей в качестве основы для нейропротеза. Пациенты с диагнозом таламическое кровоизлияние, разрыв твердой мозговой оболочки позвоночника и артериовенозная фистула (dAVF) и трудноизлечимая эпилепсия выполняли вращающиеся задания с тремя предметами на столе. Одновременно регистрировались траектории рук и сигналы ЭКоГ от 15-60 электродов сенсомоторной коры. Используя новый метод, мы спрогнозировали четыре угла сустава для плечевого и локтевого суставов и шесть координат для локтевого и лучезапястного суставов у пациентов с различной патологией.

    Материалы и методы Этическое заявление

    Исследование было одобрено этическим комитетом университетской больницы Осаки (номер разрешения 08061) и проводилось в соответствии с Хельсинкской декларацией. Электроды ЭКоГ были встроены не для наших экспериментов, а для лечения пациентов. Письменное информированное согласие было получено до начала любых исследовательских процедур. Все пациенты или их опекуны дали письменное информированное согласие на использование их данных в академическом исследовании.

    Участники

    В нашем исследовании приняли участие три пациента (мужчины; 14–64 года) (таблица 1).Пациенты 1 и 2 имели спастический парез и слабость в левой руке из-за инсульта. Их сенсомоторная кора не была повреждена, хотя наблюдалась умеренная двигательная дисфункция. Самому младшему участнику, пациенту 3, был поставлен диагноз неизлечимая эпилепсия, но двигательной дисфункции не было. В рамках лечения всем участникам имплантировали субдуральные электроды (Unique Medical Co., Токио, Япония), покрывающие сенсомоторную кору, включая центральную борозду. Массивы оставались имплантированными во внутричерепной мозг в течение двух недель, чтобы определить оптимальное место для эффективного уменьшения боли (пациенты 1 и 2) или локализации эпилептических очагов (пациент 3).

    10.1371 / journal.pone.0072085.t001 Таблица 1
    Клинические профили пациентов, принимавших участие в этом исследовании.
    Возраст Секс Диагностика (Левый / Правый) Продолжительность болезни Парез (MMT) Сенсация
    1 64 г. Мужской Таламическое кровотечение (R) 7 г. Спастический (4) Гипестезия
    2 65 г. Мужской Разрыв спинномозговой твердой мозговой артериовенозной фистулы 8 г. Спастический (4) Гипестезия
    3 14 г. Мужской Эпилепсия неизлечимая (R) 7 г. Нет Нормальный
    Поведенческие задания

    Пациенты выполняли задания в комнате с электромагнитным экраном примерно через неделю после имплантации электродов.Все пациенты сидели прямо на стуле за столом и выполняли задания левой рукой. Пациент 1 перемещал три блока вокруг квадрата 25 см × 25 см один за другим по часовой стрелке (зеленые стрелки на рисунке 1). Он переместил руку к первому блоку (прямоугольный параллелепипед на рис. 1), схватил его, поднес к свободному углу квадрата и отпустил. Затем он переместил второй блок (куб) в угол, освобожденный прямоугольным параллелепипедом.Наконец, он переместил третий блок (цилиндр) в угол, освобожденный кубом. Когда все объекты были перемещены в следующий угол один раз, цикл движения руки завершался. Пациент 1 регулярно повторял девять циклов в сеансе 1 и одиннадцать циклов в сеансе 2. Пациент 2 также переносил три блока в свободные углы квадрата, но он случайным образом выбирал один блок из трех для перемещения. Пациент 2 выполнил аналогичные движения руками 19 и 20 раз для сеансов 1 и 2 соответственно. Пациент 3 выбрал один из трех блоков и поместил его в произвольном месте на столе.Он выполнил 18, 31 и 24 движения в сессиях 1, 2 и 3 соответственно. Мы проинструктировали пациентов выполнять задания в удобном для них темпе. Каждый сеанс начинался сразу после звуковой подсказки, передаваемой через динамик, управляемый сценарием MATLAB R2007b (Mathworks, Inc., Натик, Массачусетс, США), и продолжался в течение 180 секунд. Мы исключили 20 испытаний, в которых пациент 2 двигался более чем на 20 см сагиттально, потому что его туловище качалось вперед и назад во время выполнения заданий. Вышеупомянутые задачи включали в себя несколько действий, т.е.д., тянуться, хватать, переносить и отпускать, которые являются основными и незаменимыми действиями в повседневной жизни.

    10.1371 / journal.pone.0072085.g001 Рисунок 1 Поведенческие задачи. Пациент 1 перемещал три блока один за другим по часовой стрелке (зеленые стрелки) в углах квадрата 25 см × 25 см.

    сигналов ЭКоГ были получены с помощью плоских электродов из платиновой сетки, размещенных на правой сенсомоторной коре головного мозга. Полузакрытые круги на левом плече, локтевом и лучезапястном суставах представляют собой трехмерные маркеры системы захвата движений.Углы q1, q2, q3 и q4 определяются как угол отведения / приведения, угол сгибания / разгибания, внешнее / внутреннее вращение в левом плечевом суставе и угол сгибания / разгибания в левом локтевом суставе соответственно. Когда он опустил руку в направлении -z и повернул ладонь в направлении y с вытянутым локтем, q1, q2 и q3 были равны нулю, а q4 было π радиан.

    Сигналы ЭКоГ и записи движения

    Пациентам 1 и 2 были имплантированы две матрицы электродов 5 × 6, а пациенту 3 была имплантирована матрица 3 × 5.Электроды из платиновой сетки с плоской поверхностью имели диаметр 3 мм и расстояние между электродами 7 мм, как показано на рисунке 2. Количество электродов составляло 60 для пациентов 1 и 2 и 15 для пациента 3. Сигналы ЭКоГ были регистрировали в помещении с электромагнитным экранированием с помощью 128-канальной цифровой системы ЭЭГ (EEG 2000; Nihon Koden Corporation, Токио, Япония) с частотой дискретизации 1000 Гц. Все электроды были привязаны к скальпному электроду на носу каждого пациента. На рисунке 2А показаны электроды, размещенные на коре головного мозга пациента 1.

    10.1371 / journal.pone.0072085.g002 Рисунок 2 Электроды размещены на сенсомоторной коре головного мозга пациента 1.

    (A) Положение электродов (кружки). (B) Два набора электродов 5 × 6 были размещены на правом полушарии, покрывая сенсомоторную кору. Желтыми линиями изображена правая центральная борозда.

    3D-движения руки были записаны с частотой дискретизации 100 Гц с помощью оптической системы захвата движения (Eagle Digital System; Motion Analysis Corporation, Санта-Роза, Калифорния) с использованием отражающих 3D-маркеров в форме сфероидов диаметром 6 мм для идентификации левого плеча. положение левого локтя и левого лучезапястного сустава (рис. 1).Длина кадра изображений, доступных для перекрестной проверки с исключением по одному (LOO-CV), была следующей: 180 секунд для каждого сеанса для пациента 1, 120 секунд для каждого сеанса для пациента 2 и 90, 180 и 120 секунд для сеансы 1, 2 и 3 пациентом 3 соответственно. Длина кадра различалась между пациентами и сеансами, поскольку 3D-маркеры иногда выходили из поля зрения или были закрыты телом пациента. Начало записи ЭКоГ и захвата движения было привязано по времени к сигналу метки.

    Обработка сигналов ЭКоГ

    сигналов ЭКоГ были предварительно обработаны с помощью предложенного нами ранее метода [44]. Во-первых, данные сигнала, выбранные с частотой 1000 Гц, были повторно привязаны к общему среднему эталону (CAR) и разделены на семь частотных диапазонов (δ: ∼4 Гц, θ: 4∼8 Гц, α: 8∼14 Гц, β 1 14∼20 Гц, β2∶20∼30 Гц, γ1∶30∼50 Гц и γ 2∶50∼90 Гц) с использованием полосовых фильтров Баттерворта четвертого порядка (рисунок 3). Во-вторых, эти полосовые сигналы были в цифровом виде выпрямлены и сглажены фильтром нижних частот второго порядка (частота среза: 2.2 Гц), который изменил высокие колебания на низкочастотные характеристики. В-третьих, частота дискретизации сигналов понижалась до 100 Гц, то есть до частоты дискретизации записей захвата движения. Наконец, полученные сигналы x i (t) (i = 1, 2,…, n 7) в момент времени t были нормализованы до стандартной z-оценки z i (t) следующим образом (красные линии на рисунке 3B (1) где µ i , σ i и n обозначают среднее значение x i (t), стандартное отклонение x i (t) и количество каналов ЭКоГ, соответственно. .Эти z-значения, вычисленные на основе сигналов ЭКоГ, были использованы в качестве обучающих данных для создания декодера.

    10.1371 / journal.pone.0072085.g003 Рисунок 3 Метод обработки и декодирования сигналов ЭКоГ.

    (A) Необработанные сигналы ЭКоГ из каналов 1, 2 и 27 показаны в качестве типичных примеров. (B) Сигнал ЭКоГ канала 27 был разделен на семь частотных компонентов (δ, θ,…, γ 2) с помощью полосовых фильтров (черные линии). Эти семь отфильтрованных сигналов были подвергнуты цифровому выпрямлению, сглажены фильтром нижних частот и подвергнуты понижающей дискретизации до 100 Гц.Затем прошедшие полосу сигналы ЭКоГ были нормализованы по z-шкале (красные линии). Линейная зависимость между прошлой 1 с нормализованной ЭКоГ (голубая область; t ∼ t-jΔt, j = 1, 2,…, 100, Δt = 0,01 с, т.е. 100 точек выборки) и координатой x, y , или z в настоящее время t (крошечные желтые прямоугольники) определяли с помощью разреженной линейной регрессии. Как только весовые коэффициенты были получены посредством обучения, построение декодера было завершено.

    Метод декодирования

    Значение угла или координаты Y p (t) в настоящее время t было предсказано с помощью следующего линейного уравнения: (2) где Δt и m обозначают временной шаг и количество последовательных точек выборки до настоящего времени t использовалось для прогнозирования Y p при t соответственно.В этом исследовании мы присвоили m и Δt 100 баллов и 0,01 секунды соответственно. w 0 и w ij представляют собой, соответственно, член смещения и весовой коэффициент для i-го отфильтрованного сигнала ЭКоГ z i в момент времени t-jΔt (фиг. 3B). Мы применили байесовский алгоритм, называемый разреженной линейной регрессией [44], [46] — [49], чтобы определить значения весов w ij .

    Каждая сессия была разделена на 9 ~ 31 испытание. На рисунке 4 показаны z-значения и координаты x, y и z в лучезапястном суставе во время сеанса 2 пациента 1.В этом примере сеанс был разделен на 11 испытаний. Мы определили отправную точку каждого испытания как случай, когда тангенциальная скорость в локтевом суставе превышала 5% максимальной скорости в испытании. Конечная точка каждого испытания определялась аналогичным образом, то есть случай, когда тангенциальная скорость уменьшалась до менее чем 5% от максимума. На рисунке 4 неиспользуемые данные между k-й конечной точкой и k + 1-й начальной точкой закрашены желтым цветом (желтые вертикальные линии).

    10.1371 / journal.pone.0072085.g004 Рисунок 4 Цветная карта нормализованных сигналов ЭКоГ и координат в левом лучезапястном суставе.

    сигналов было получено по каналам 1 ~ 30 в сеансе 2 пациента 1 (каналы 31 ~ 60 не показаны). Этот сеанс включает 11 циклов. Мы рассматривали каждый цикл как независимое испытание. Начальная и конечная точки определялись соответственно как случаи, когда тангенциальная скорость руки превышала или опускалась ниже 5% максимальной скорости. Неиспользуемые точки отбора проб окрашены в желтый цвет (желтые вертикальные линии).Точные формы волны z-показателя на канале 27 внутри красного прямоугольника уже подробно отображены на рисунке 3.

    Мы проверили достоверность нашего метода с помощью LOO-CV. Во-первых, был построен декодер с использованием фильтрованных сигналов ЭКоГ и фактического положения руки или фактического угла сустава во всех испытаниях, кроме k-го испытания, которое использовалось в качестве данных испытаний. Весовые коэффициенты w ij были получены в результате этого обучения. Итерации разреженной линейной регрессии были прекращены непосредственно перед перетренированием.Во-вторых, с помощью декодера была предсказана траектория руки Y p в k-м испытании. Коэффициент корреляции Пирсона (CC) и нормализованная среднеквадратичная ошибка (nRMSE) были получены путем сравнения Y p и Y act k-го тестового испытания. В-третьих, вышеупомянутые этапы обучения и тестирования были повторно выполнены с использованием различных испытаний для k (Рисунок 4, k = 1, 2,…, 11). Наконец, значения CC и nRMSE были усреднены по всем испытаниям.

    Результаты Реконструкция углов и положений

    Средняя продолжительность движения и стандартное отклонение в 20 испытаниях для пациента 1 составили 17.17 ± 2,76 с, что свидетельствует о неравномерности его движения в каждом испытании (см. Рис. S1). Рисунок 5 представляет собой пример сравнения между прогнозируемыми (красные линии) и фактическими трехмерными траекториями (синие линии) в течение шести секунд в 10-м испытании сеанса 2 пациентом 1. Красные линии были нарисованы с использованием предполагаемых углов суставов q1 ~ q4 и длина руки пациента. На рисунке 6 показаны прогнозируемые углы суставов (красные линии в левом столбце) и положения суставов (красные линии в центральном и правом столбцах) в сравнении с фактическими измерениями (синие линии) в 10-м испытании сеанса 2 в виде типичных графиков пациента 1 ( Рисунок 4).В этом испытании потребовалось 15,1 с, чтобы переместить все три блока в следующие открытые углы квадрата. Большинство синих линий имеют кривизну с тремя вершинами, представляющими три задачи перемещения блоков. Времена пиков различались между q2 и q3, указанными зелеными стрелками. Прогнозируемые красные линии соответствуют пикам в различные моменты времени, даже несмотря на то, что сигналы ЭКоГ, используемые для прогнозирования, были общими для q2 и q3. Кривые для q1, z в локте и z на запястье имеют узкие диапазоны вариаций и много пиков, в отличие от углов / координат других суставов.Диапазоны CC и nRMSE для суставных углов (левый столбец на рисунке 6) составляли 0,57–0,88 и 0,13–0,40, соответственно. Угол сгибания / разгибания q2 в левом плече показал лучший результат. CC и nRMSE для совместных координат (средний и правый столбцы) составляли 0,48 ~ 0,82 и 0,16 ~ 0,30 соответственно. Значения координаты Y в колене были относительно больше, чем у других координат. И q2, и y в локте показали более широкий диапазон вариаций, чем другие.

    10.1371 / journal.pone.0072085.g005Рисунок 5 Примеры прогнозируемых (красные линии) и реальных трехмерных траекторий (синие линии).

    Показана часть 10-го испытания (6 с) в сеансе 2 пациента 1 (см. Видео S1). Маркеры (кружки, треугольники, квадраты и ромбы) представляют интервалы времени 2 с. Кружки и ромбы указывают на самую раннюю и самую позднюю позиции соответственно. Красные траектории были рассчитаны с использованием прогнозируемых данных q1∼q4 и фактической длины руки пациента 1. Время (положение маркеров) и кривые траектории предсказанных данных были аналогичны таковым для фактических данных.

    10.1371 / journal.pone.0072085.g006 Рисунок 6 Примеры прогнозируемых углов и положений суставов во временных рядах.

    Синие линии — это фактические перекодированные углы суставов (левый столбец) и фактические положения в левом локте (центральный столбец) и левом лучезапястном суставе (правый столбец) в 10-м испытании, показанном на рисунках 3 и 4. Углы суставов и прогнозируемые координаты с разреженной линейной регрессией показаны красным цветом. Коэффициент корреляции Пирсона (CC) и нормализованная среднеквадратичная ошибка (nRMSE) показаны вверху каждого графика.

    Среднее CC и среднее nRMSE трех пациентов суммированы на рисунке 7. Наилучшие средние CC и nRMSE среди углов суставов составили 0,71 ± 0,026 и 0,23 ± 0,010 (среднее ± SEM), соответственно, что соответствует углу q2 для пациента 1. Наилучшие средние значения CC и nRMSE среди координат суставов составили 0,73 ± 0,022 и 0,18 ± 0,0071 соответственно, что соответствует координате z левого запястья пациента 1.

    10.1371 / journal.pone.0072085.g007 Рисунок 7 Результаты прогноза для всех пациентов.

    Усредненные коэффициенты корреляции (CC) для суставного угла (A) и координации x, y, z (B) и нормированная среднеквадратичная ошибка (nRMSE) для суставных углов (C) и координации x, y, z ( D) были получены с использованием LOO-CV в 20, 19 и 73 испытаниях для пациентов 1, 2 и 3 (синие, красные и зеленые столбцы) соответственно.

    Чтобы судить о том, существенно ли различалась эффективность предложенного метода у разных пациентов, был проведен двухфакторный дисперсионный анализ с тестом множественного сравнения Тьюки для анализа влияния двух факторов (пациенты и углы суставов; пациенты и координация суставов).Двустороннее взаимодействие не показало никакого значения. Существенные различия наблюдались среди пациентов (угол сустава: F 2, 436 = 82,46, p <0,001; координация: F 2, 654 = 117,56, p <0,001), тогда как между углами суставов и суставами значимых различий не наблюдалось. совместная координация. Значения CC обоих пациентов 1 и 2 были значительно выше, чем у пациента 3. Значения nRMSE для пациента 3 также были значительно выше, чем у других пациентов (угол сустава: F 2, 436 = 10.42, р <0,05; координация: F 2, 654 = 41,14, p <0,01). Это можно интерпретировать так, что предлагаемый метод больше подходит для пациентов 1 и 2, чем для пациента 3.

    Частотные компоненты, способствующие восстановлению траектории руки

    Трехмерные траектории руки были предсказаны с использованием каждого сенсомоторного ритма, один за другим. Результаты, усредненные по 20 испытаниям для пациента 1, показаны на рисунке 8. Двусторонний дисперсионный анализ был использован для оценки двух эффектов (семь сенсомоторных частотных диапазонов и четыре угла сустава или шесть координирований).Среди двухсторонних взаимодействий значимость показала только координация локтей (угол сустава: F 18, 532 = 1,07, p = 0,38; координация локтей: F 12, 399 = 1,86, p = 0,04; координация запястья: F . 12, 399 = 1,4, p = 0,16). Значительные различия наблюдались среди диапазонов сенсомоторных частот (угол сустава: F 6, 532 = 27,26, p <0,001; координация локтя: F 6, 399 = 33,67, p <0,001; координация запястья: F 6, 399. = 43,58, p <0.001), как показано на рисунке 8. Значения СС для полос δ и γ2 были значительно выше, чем у других полос.

    10.1371 / journal.pone.0072085.g008 Рисунок 8 Вклад каждой полосы частот для прогнозирования траектории.

    На каждой панели (A: углы суставов; B: координаты xyz локтя; C: координаты xyz запястья) один за другим показаны результаты прогнозирования с использованием каждого сенсомоторного ритма. Заслуживающие внимания существенные различия между значениями CC полос частот отмечены знаком * (p <0.05) и ** (p <0,001). Другие сравнения значимости опущены для наглядности.

    Обсуждение

    Мы предсказали трехмерную траекторию руки у людей на основе сигналов ЭКоГ, разделенных на семь частотных диапазонов, с использованием метода разреженной линейной регрессии. Хотя двумерные (2D) траектории курсора на дисплее были точно предсказаны с использованием сигналов ЭКоГ, полученных от пациентов в нескольких исследованиях [35], [37] — [38], насколько нам известно, вывод трехмерной траектории для человеческая рука с использованием ЭКоГ ранее не была представлена.

    Мы вывели как углы сочленений (q1∼ q4), так и положения сочленений (x, y и z) для восстановления трехмерной траектории и получили приемлемую точность прогнозов в обоих случаях. Наши средние CC и nRMSE составляли 0,44–0,73 и 0,18–0,42, соответственно, за исключением пациента 3. В предыдущих исследованиях траекторий 2D-курсора с людьми, средний CC составлял примерно 0,22–0,71 для Schalk et al. (2007) (среднее значение по позициям и скорости для лучшего участника составляет 0,62) [35], 0,3–0,6 для Pistohl et al.(2008) [37] и 0,52 ~ 0,87 для Gunduz et al. (2009) [38]. Кубанек и др. (2009), которые предсказали индивидуальные сгибания пальцев, показали, что среднее значение CC составляет 0,23 (мизинец) ~ 0,75 (большой палец) (среднее значение CC для всех пальцев и участников было 0,52) [41]. Наши результаты не уступали вышеупомянутым исследованиям, особенно с учетом большей размерности траекторных данных.

    Точность прогноза для пациента 3 была значительно хуже, чем для других пациентов. Его средний CC и nRMSE были равны 0.13∼0.38 и 0.28∼0.52 соответственно. Мы предлагаем следующие возможные причины такого результата: (1) качество сигнала ЭКоГ; В его сигналах ЭКоГ были очевидные нарушения или шум, которые можно было определить при визуальном осмотре. Базовые уровни его сигналов ЭКоГ также случайно и широко колебались. (2) Номер электрода; У пациента 3 было всего 15 электродов, размещенных вокруг его центральной борозды, тогда как у других пациентов было 60 электродов. (3) патология; У пациента 3 была эпилепсия, у остальных — нет.(4) Свойства задачи; Ему разрешалось размещать блоки в произвольных местах на столе. Он определил свои позиции импровизированно, в отличие от других участников, которые размещали свои блоки на фиксированных позициях. Мы предполагаем, что для прогнозирования движений, включающих различные позы, например, в данных пациента 3, необходимо гораздо больше тренировочных данных.

    Угол соединения q1 невозможно точно предсказать, в отличие от q2∼q4 (рис. 7A и 6C). Диапазон отведения / приведения для q1 был самым узким среди всех углов, как показано в левом столбце на Рисунке 6.Мы предполагаем, что было трудно выделить слабую составляющую, коррелирующую с этим небольшим колебанием, из ЭКоГ в виде суммы различных сигналов.

    Высокочастотный диапазон γ2 (50 ~ 90 Гц) имел относительно высокие значения СС (рис. 8). В нескольких статьях также сообщалось, что высокочастотные диапазоны ЭКоГ важны для прогнозирования, такие как 40 ~ 80 Гц для предсказания траектории курсора у людей [37], 80 ~ 150 Гц для классификации движений рук человека [31], 40 ~ 90 Гц. для трехмерного предсказания траектории руки у обезьян [43] и 50 ~ 90 Гц для предсказания ЭМГ у обезьян [44].Полоса низких частот δ (~ 4 Гц) имела самые высокие значения среди семи полос в этом исследовании. Это также подтверждается предыдущими работами [32], [37], в которых сообщалось, что низкочастотный диапазон ЭКоГ (2 ~ 6 Гц; с полосовым фильтром) и низкочастотная составляющая (LFC) (<5 Гц; с Савицким-Голеем) сглаживающий фильтр) были важны для классификации различных типов захвата [32].

    Мы подтвердили, что трехмерные траектории рук у пациентов с различной патологией могут быть предсказаны с помощью предлагаемого нами метода с использованием разреженной линейной регрессии.Мы предполагаем, что этот метод внесет вклад в дальнейшие исследования и дальнейшее совершенствование нейропротезов и нейрореабилитации.

    Страница не найдена — R H Davey Welding Supplies Ltd

    Категории поиска
    Выберите категорию Абразивные материалы (364) Абразивные аксессуары (7) Опорные тарелки (3) Настольные шлифовальные круги (21) Твердосплавные заусенцы (56) Наборы твердосплавных заусенцев (3) Сверхдлинные заусенцы (0) Форма A — цилиндрическая (10) ) Форма B — Цилиндрическая и торцевая (8) Форма C — Бычий нос (11) Форма D — Шар (9) Форма E — Каплевидная форма (7) Форма F — Округленное дерево (6) Форма G — Остроконечное дерево (2) Форма H — Пламя (0) Форма J и K — Угол 60-90 ° (0) Форма L — Конус с закругленным концом (0) Форма M — Конус в точку (0) Форма N — Перевернутый конус (0) Наборы для экономии времени CIBO (6) Комбинированные диски (8) Отрезные диски (13) Лепестковые диски (26) Керамические лепестковые диски (5) Комбинированные диски Rapid (8) Циркониевые лепестковые диски (13) Лепестковые диски (52) Лепестковые диски из алюминия / Ox (52) Шлифование Диски (24) Подушечки для рук (6) Ремни для полировки (3) Ремни Al / Ox (0) Керамические ремни (0) Ремни для кондиционирования поверхности (3) Ремни Trizact (0) Ремни из диоксида циркония (0) Точки крепления (0) Полировальные швабры (13) Полировочные мыла (4) Шлифовальные диски (46) Шлифовальные диски из алюминия / оксида углерода (14) Керамические шлифовальные диски (12) Джутовые диски (0) Цирк Шлифовальные диски (20) Spirabands и оправки (12) Керамические Spirabands (3) Spiraband Arbors (оправки) (4) Циркониевые Spirabands (5) Диски для зачистки (5) Диски для кондиционирования поверхности (25) Trizact Belts (0) Trizact Discs (21) Объединенные диски (13) Все позиции (551) Дуговая сварка (143) Дуговая строжка (10) Уголь для строжки (8) Горелки для строжки (2) Дуговые сварочные аппараты (37) Сварочные аппараты с приводом от двигателя (5) GenSet (2) MOSA (3) Shindaiwa (0) Инверторные сварочные аппараты (32) Отбойные молотки (4) Зажимы заземления (8) Держатели электродов (9) Электродные печи (5) Колчаны для электродов (1) Электроды (52) Алюминиевые электроды (4) Блистерные упаковки (11) Чугун Электроды (8) Наплавленные (3) Железный порошок (7) с низким содержанием водорода (4) Электроды из низкоуглеродистой стали (3) Трубные электроды (целлюлозные) (3) Электроды из нержавеющей стали (13) X-Tractalloy (3) Сварочный кабель (17) Автоматизация (1) Вращатели (0) Токарная обработка Валки (1) Пайка / газовая сварка (34) Расходные материалы для пайки (18) Медь / фосфор (18) Sifcupron No.17 (9) Sifcupron No. 17-2AG (9) Castolin OHM (0) Флюсы (12) Серебряный припой (4) Удаление дыма (77) Экстракторы Binzel (6) Горелки Binzel RAB (17) Запасные части Binzel (3) F- Экстракторы Tech (10) Запасные части F-Tech (19) Горелки F-Tech (9) Экстракторы Kemper (13) Газовое оборудование (178) Ацетиленовые сопла (6) Комплекты для резки и сварки в кожухе (4) Резаки (7) Тележки с цилиндрами ( 15) Оборудованные шланги (35) Ацетиленовые шланги (13) Кислородные шланги (12) Пропановые шланги (10) Ограничители обратного пламени (6) Расходомеры (4) Газовые аксессуары (16) Газовый шланг и фитинги (47) Обратные клапаны шланга (10) Шланг Муфты (6) Гайки для шлангов (4) Переходники / переходники для шлангов (0) Соединители для шлангов (3) Концы шлангов (6) O-образные зажимы (11) Зажимы с одним ушком (7) Легкие (5) Форсунки для пропана (12) Регуляторы (17) Тип 3/4/5 (5) Газы (12) Одноразовые баллоны (6) Бесплатные газы SGS (6) Уборка (15) Салфетки для очистки (4) Ручные Очистители (8) Бумажные изделия (3) Сварка MIG (330) Защита от брызг (10) Керамическая подложка (11) Аксессуары для MIG (9) Запасные части для горелок MIG (68) Контактные наконечники (35) Контактные наконечники M6 (26) Контактные данные M8 Наконечники (9) Газовые диффузоры (3) Газовые форсунки (6) Вкладыши (9) Пружины сопел (2) Переходники наконечников (13) Горелки MIG (5) Горелки Binzel Abimig (0) Горелки Binzel Evo Pro (5) Горелки EWM MIG ( 0) Push Pull Guns (0) MIG Welders (158) EWM MIG Welders (102) EWM Intercons (0) Phoenix Puls (34) Picomig (8) Saturn (2) Taurus Basic (21) Taurus Puls S (2) Taurus Synergic S (25) Titan XQ Puls (8) Сварочные аппараты GYS MIG (35) Easymig (6) Magys (7) Monogys (3) Multipearl (3) Multiweld (5) Компакты Neopulse (3) Разделители Neopulse (0) Promig (4) Trimig (3) Сварка Jasic MIG Weld ers (13) Сварочные аппараты Redline MIG (1) Сварочные аппараты Stealth MIG (7) Провода MIG (68) Алюминиевые провода MIG (30) 1050 Провода MIG (4) 4043 Провода MIG (16) 5183 Провода MIG (4) 5356 Провода MIG (6 ) Сталь с флюсовой сердцевиной (5) Провода для безгазовой сварки MIG (6) Твердосплавная сварка MIG (3) Паяльная проволока MIG (2) Провода MIG из низкоуглеродистой стали (14) Провода MIG из нержавеющей стали (8) Питатели для чемоданов (1) МАСЛА И СМАЗКИ (15) Сварка труб (53) Размагничивание (1) Заглушки для труб (9) Трубные хомуты (0) Резка труб (27) Лезвия Exact Blades (14) Пилы Exact & Beveller (13) Плоскогубцы (0) Стойки для труб (5) Тележка для труб (0) ) Обертка труб (8) Ступенчатые клинья (3) Плазменная резка (53) Аксессуары для плазменной резки (0) Расходные материалы для плазмы (5) GYS MT35K (3) GYS TPT 40 / IPT 40 (5) Плазменные резаки (32) Плазменные горелки (16) Совместимость с Thermacut (2) Совместимость с Trafimet (14) Средства безопасности (398) Брови и козырьки (14) Фильтрация пыли (4) Защита органов слуха (23) Маски (5) Обувь (1) Перчатки (30) Перчатки для вождения (0) Рукавицы (7) Латексные перчатки (0) Нитриловые перчатки (6) Перчатки монтажника (8) Перчатки TIG (9) Очки (5) ) Шлемы и линзы (140) Шлемы с воздушной подачей (66) Cleanspace PAPR (13) Optrel PAPR (17) Комплекты Optrel E3000X (6) Запасные части Optrel E3000X (11) Parweld PAPR (17) SWP PAPR (4) Универсальный PAPR (15) Шлемы GYS / Toolit (4) Линзы (38) Увеличительные линзы (11) Шлемы Optrel (12) Шлемы Parweld (5) Пассивные шлемы (5) Медицинские изделия (15) Фартуки (1) Связки (1) Химические перчатки (4) Питание Респираторы (3) Дезинфицирующие средства (3) Козырьки (3) Маски обезьяны (7) Очки (5) Сварочное одеяло (1) Сварочная одежда (138) Фартуки (6) Банданы и тряпки (2) Нагрудник и скоба (27) Шапки и Головные уборы (9) Головы (2) Набедренники / Спат s (2) Капюшоны и накидки (14) Комбинезоны (8) Рукава (6) Брюки (51) Сварочные куртки (11) Сварочные шторы (9) Сварочные подушки (6) Рабочие укрытия и палатки (2) Сварка TIG (376) EDGE PYREX CUPS (0) EVO-FLO (14) Ножные педали (8) Запасные части по типу горелки (111) 17/18/26 Запасные части (19) 9/20 Запасные части (46) Interlas (17) Запасные части TW450 (29) Аксессуары для сварки TIG (4) Присадочные провода TIG (75) Алюминиевые провода TIG (26) 1050 Провода TIG (3) 4043 Провода TIG (7) 4047 Провода TIG (0) 5183 Провода TIG (8) 5356 Провода TIG (8) 5556 Провода TIG (0 ) Провода для сварки TIG из низкоуглеродистой стали (5) Провода для сварки TIG из нержавеющей стали (44) Провода для сварки TIG 308 (8) Провода для сварки TIG 309 (6) Провода для сварки TIG 310 (7) Провода для сварки TIG 312 (8) Провода для сварки TIG 316 (10) Провода для сварки TIG 347 (5) ) Рукавицы для сварки TIG (9) Запасные части для горелок TIG (100) Задние крышки (13) Керамические чашки (42) 17/18/26 Керамика (19) Керамика 9/20 (23) Цанговые патроны (17) Газовые линзы (19) Цанги для сварки TIG (9) Цанги 2 серии (9/20) (4) Цанги 3 серии (17/18/26) (5) Корпуса горелок TIG ( 0) Горелки TIG (42) Горелки Binzel TIG (30) Горелки CK TIG (10) Горелки CK с газовым охлаждением (10) Горелки CK9 (10) Горелки CK9 (10) Горелки EWM TIG (2) Сварочные аппараты TIG (54) Сварочные аппараты Castolin TIG (1 ) Сварочные аппараты EWM TIG (29) Picotig AC / DC (1) Picotig DC (3) Tetrix AC / DC (10) Tetrix DC (15) Сварочные аппараты GYS TIG (11) Сварочные аппараты JASIC TIG (8) Сварочные аппараты Parweld TIG (2) Stealth Сварочные аппараты TIG (3) вольфрамовые электроды (24) 2% торированные — красные (9) серые — серые (4) E3 — фиолетовые (4) циркониевые — белые (7) инструменты (217) пневмоинструменты (6) зажимы (18) точные Трубные системы (28) Лезвия Exact (18) Инструменты для труб Exact (10) Кольцевые пилы (16) Биметаллические кольцевые пилы (16) Кольцевые пилы TCT (0) M Магнитное сверление (68) Зенковки (0) Длинные фрезы HSS (50 мм) (2) Короткие фрезы HSS (25 мм) (38) Магнитные сверла (16) Конические развертки (0) Спиральные сверла (12) Магниты (19) Разметка (32 ) Мел (3) Маркеры и ручки для рисования (18) Температурные ручки (11) Инструменты для полировки (8) Электропилы (4) Электроинструменты (7) Обогреватели пространства (11) Очистка сварных швов (75) Принадлежности для кистей (12) Принадлежности для травления ( 21) Жидкости для травления (6) Машины для травления (1) Принадлежности для жидкостей (3) Принадлежности для машин (11) Щетки для очистки сварных швов (7) Жидкости для очистки сварных швов (8) Машины для очистки сварных швов (6)

    .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *