Аппарат сварочный саг: Доступ с вашего IP-адреса временно ограничен — Авито — Лазерная резка металла от "ТМК" Ярославль (Тутаев)

Содержание

Сварочный аппарат колёсный (САК): что это такое?

Время чтения: 3 минуты

Выбирая сварочный аппарат, мы задумываемся о его мощности, габаритах, технических характеристиках и дополнительных функциях. Но мы редко думаем об условиях, в которых должен работать наш будущий сварочный аппарата. А ведь от этого во многом зависит выбора оборудования.

Если вы предполагаете, что будете часто работать без электросети рядом, то вам понадобится передвижной сварочный агрегат, он же САК (сварочный аппарат колесный). Сварочный аппарат САК — это не просто аппарат для сварки. Это полноценный генератор, способный работать даже в чистом поле. В этой статье мы подробно расскажем, что такое САК.

Содержание статьи

Общая информация

Агрегат сварочный колесный (САК, САГ, сварочный аппарат передвижной/колесный и пр.) — это гибрид из сварочного аппарата и портативной электростанции-генератора, вырабатывающей электрический ток для выполнения сварки и резки. Для выработки электроэнергии используется дизельный двигатель внутреннего сгорания, который заставляет вращаться генератор сварочный. После вырабатываемый сварочный ток поступает к электроду, и вам становится доступна полноценная сварка и резка.

Яркий пример САК — электрогенератор dy6500lxw с функцией сварки с передвижными колесами от бренда Huter. Его технические характеристики позволяют использовать такой аппарат во многих сферах: от ремонта до полноценного производства.

В каких ситуациях вам может понадобиться САК? Когда доступ к электричеству либо затруднен, либо вовсе невозможен. Например, при строительстве на частном загородном участке. Зачастую в процессе строительства удается получить всего пару кВт для бытовых нужд, которых недостаточно для полноценной сварки.

Также САК может понадобиться для выездной сварки, когда вы не знаете, будет ли доступ к электричеству на месте у заказчика. Возможно, он и сможет предоставить вам нужную мощность, но вы никогда не узнаете это наверняка. И в таких ситуациях лучше подстраховаться заранее.

Особенности

САК сварочный аппарат имеет ряд особенностей, которые вам нужно учитывать.

Начнем с топлива. Как вы уже поняли, САК — аппарат, работающий от топлива. И зачастую используется дизельное топливо. Оно недорогое и экономичное, а его характеристик достаточно для выработки электроэнергии. Реже можно встретить аппараты на бензиновом топливе. Это скорее исключение, чем правило.

Убедитесь, что выбранная вами модель САК имеет встроенную систему охлаждения. Благодаря ей аппарат будет работать стабильно и не подведет вас в самый неподходящий момент. Если вы купите САК без охлаждения, то существенно усложните себе сварку. Вам придется постоянно следить за температурой аппарата, не использовать его дольше, чем указано в инструкции и беспокоиться о длительности работы. Такому агрегату нужно постоянно остывать, а это потеря времени.

Сами компоненты аппарата прикреплены к раме и закрыли металлическим кожухом. Проверьте перед покупкой, насколько прочна и надежна эта рама и из какого металла сделан кожух. Не покупайте некачественный аппарат, даже если он предлагается по заманчивой цене. Из-за некачественного корпуса такой агрегат просто не сможет выполнить все те задачи, которые вы на него возложите.

Выбранный вами аппарата должен быть с колесами. На них тоже обратите свое внимание. Они должны быть прочными и иметь покрышку из толстой резины. Ведь вам придется перемещать его отнюдь не по асфальту.

Вместо заключения

Вот и все, что вам необходимо знать про сварочный аппарат передвижного типа. Это незаменимые помощники при сварке на местности без электричества или с его слабым напряжением. Такие аппараты неприхотливы к погодным условиям и могут работать при различных температурах. А вы когда-нибудь использовали САК в своей практике? Расскажите об этом ниже. Желаем удачи в работе!

[Всего: 0 Средний: 0/5]

Сварочный агрегат дизельный — SHINDAIWA DGW400DMK/RU

Ток,А	2×210/1×400
ПН,%	60
Топливо	дизельное
∅электрода,мм	1,6-8
кВт (380/3)	—
кВт (220/1)	7.2
Габариты, см	143×70×84
Масса, кг	453
Гарантия	36 месяцев

Двухпостовые дизельные сварочные агрегаты DGW400DMK/RU (Shindaiwa Япония) предназначеныдля ручной дуговой сварки штучным электродом (ММА), для полуавтоматической сварки (MIG/MAG), строжки и для использования как электростанция. Важно, что возможна одновременная работа электростанции и сварочника. Сварка возможна одним и двумя постами.

RU — маркировка сварочных генераторов разработанных специально для России. С панелью на русском языке и адаптации к Российским условиям.

Надежный и прочный благодаря оригинальной конструкции генератора, 3-му слою лака, двигателю Kubota D902 (Япония), оригинального тиристорного блока, датчиков защиты от перегрева, аварийной сигналицации. Также можно отметить прочную конструкцию корпуса и высококачественную порошковую покраску, которые защищают агрегат от механических повреждений и воздействия атмосферных осадков.

Высокая производительность — продолжительность сварки в однопостовом режиме 400 Ампер ПВ% 60, продолжительность сварки в двухпостовом режиме на каждый пост 210 Ампер — ПВ% 60.

Настоящий двухпостовой сварочный агрегат — благодаря оригинальной конструкции генератора и выпрямительного блока исключается взаимное влияние при сварке двумя сварщиками, особенно при поджиге второй дуги нет просадки на первой дуге, также и при использовании электростанции. При относительно малых габаритах максимальный ток при двухпостовой сварке — 210 Ампер.

Качественная сварка — качественные швы благодаря практически идеальной вольт-амперной характеристике (ВАХ) источника, функциям облегченного поджига дуги (Hot Start) и регулировке динамики дуги (Arc Force), переключателю выбора типов электродов. Сварка любыми типами электродов в любом положении без проблем. Для ручной дуговой сварки источник имеет крутопадающую ВАХ, что обеспечивает динамичную и эластичную дугу. Фактически сварщик может не опасаться обрыва дуги при значительных изменения её длины. Напряжение холостого хода сварочного агрегата — 85 В — обеспечивает стабильный поджиг дуги и стабильное горение дуги во время сварки. Агрегат имеет 14-пин разъем для подключения кабеля управления подающих механизмов для полуавтоматической сварки. Возможность работы с подающими LN 23P и LN 25 PRO, подключение с кабелем управления или без.

Экономичный благодаря оригинальной конструкции генератора, которая повышает его эффективность, т.е. генераторы Shindaiwa выдают больше энергии на одинаковых оборотах двигателя агрегатов аналогичных фирм. Автоматическое снижение оборотов двигателя в холостых режимах (функция ECO) еще более снижает потребление топлива. При сварке двумя постами на токах 210 Ампер — время работы агрегата без дозаправки — 13,3 часа.

Простые и удобные регулировки с цифровым табло и возможностью предустановки сварочного тока. Цифровые приборы производства Япония. Удобнее начало работы, можно выставить нужный сварочный ток, который вы видите на приборе и начинать сварку.

Бесшумный — уровень шума 57 дБ(А)

В комплекте: два пульта дистационного управления.

Сварочный агрегат Mosa MS 200 S

Бензиновый сварочный агрегат Mosa MS 200 S позволяет вести сварку покрытым электродом на постоянном токе. Для своего класса аппарат обладает очень невысокой массой и отличной транспортабельностью. При переходе в режим холостого хода число оборотов автоматически уменьшается.

Технические данные агрегата Mosa MS 200 S

Генератор постоянного тока	Высокочастотный, с самовозбуждением, безщеточный
Диапазон сварочного тока	50-165 А
Напряжение холостого хода	50 В
Продолжительность включения (ПВ)	165 А — 35%, 140 А — 60%
Диаметро электрода	2-4 мм
Класс изоляции	H

Двигатель внутреннего сгорания	Бензиновый двухтактный с воздушным охлаждением
Тип	MOSA
Мощность на выходе*	6,6 кВт (9 л. с.)
Скорость вращения	6000 об/мин
Рабочий объем цилиндров	125 см³
Количество цилиндров	1
Состав топлива	Бензин/моторное масло (50/1)
Расход топлива	530 г/кВт-ч

Общие технические условия
Емкость бака	3 л
Время непрерывной работы	1,5 ч
Класс защиты	IP 23
Габариты Д х Ш х В (мм)	570х300х410
Масса	28 кг
Уровень шума	101 LWA (76 dB(A) — 7 м)

*Максимальная мощность на выходе в соответствии с ISO 3046/1

Наши специалисты готовы проконсультировать вас и ответить на все интересующие вопросы. Обратитесь в ближайший филиал:

г. Пермь

(342) 215-85-58,

эл. почта: [email protected]

г. Екатеринбург

(343) 224-10-58

эл. почта: [email protected]

Так же предлагаем посмотреть раздел «СТАНКИ ПЛАЗМЕННОЙ РЕЗКИ». Наша компания проектирует и производит современные высокотехнологичные станки плазменной резки. Линейка станков для раскроя металла ASOIK сформирована таким образом, чтобы покрыть потребность в раскрое металла для любого предприятия: от малого бизнеса до крупного завода с большим объемом заказов при этом неизменно стараясь добиться максимального качества вырезаемых деталей.

Сварочные аппараты. Производство сварочного оборудования в Нижнем Новгороде!

Сварочное оборудование «Сварожич»- новинка отечественного производства

Профессиональная сварка металлов там, где Вам необходимо, без громоздкого сварочного оборудования? Теперь это возможно!

«Сварочная автономная группа» (САГ) производит и реализует сварочный агрегат «Сварожич». Сварочный аппарат «Сварожич» состоит из двух конструктивных элементов: габаритного блока управления и генератора. Генератор устанавливается непосредственно на двигатель ЛЮБОГО транспортного средства независимо от вида потребляемого топлива.

Сварочные технологии будущего. Преимущества сварочного оборудования «Сварожич»

«Сварожич» — автономный сварочный аппарат для сварки стали, чугуна, меди, резки и наплавки металлов. Сварочный аппарат генерирует высокочастотный импульсный ток, регулируемый в диапазоне от 25 до 280 А (в комплектации «Сварожич-350» — до 350 А).
Сварка осуществляется электродами с любым типом покрытия диаметром от 1,6 до 8 мм.
«Сварожич» позволяет производить профессиональные сварочные работы в любую погоду: от -50°С до +50°С независимо от наличия осадков.
В отличие от традиционных сварочных АДД агрегат «Сварожич» обеспечивает бесперебойную высококачественную сварку неограниченное количество времени.

В нашей организации вы можете купить профильную трубу стальную.

Одно из основных преимуществ сварочного аппарата «Сварожич» – отсутствие необходимости регулярного технического обслуживания. Технический осмотр осуществляется один раз в год.

Сварочные аппараты. Производство и продажа

Планируете купить сварочный аппарат? Остановите свой выбор на сварочном аппарате «Сварожич»!

Сварочный агрегат «Сварожич» в несколько раз дешевле традиционных АДД! При этом качество сварки превзойдёт все Ваши ожидания!

Помимо проведения сварочных работ аппарат «Сварожич» позволяет использовать пневмоинструмент и электрооборудование, предназначенные для работы от сети переменного тока 220 В мощностью до 4,5 кВт, пусковой мощностью до 8 кВт.

Испытание 1:

3 сварщика в течение 8 часов работают электродами 5 мм, пытаясь добиться срабатывания защиты на блоке управления.
Результат испытания: сварочный агрегат «Сварожич» продолжает работать без перерывов и без снижения показателей первоначального качества шва!

Испытание 2:

Перед началом работы сварочный генератор погружают в воду, затем устанавливают на рабочую площадку, подключают и сразу приступают к работе.
Результат испытания: сварочный агрегат «Сварожич» бесперебойно работает с неизменно высоким качеством.

Сварочный аппарат «Сварожич». Рекомендовано для профессионалов!

DENYO официальный сайт сварочные агрегаты компрессоры электростанции генераторы

Закрыть

Цена по запросу

Японская компания Denyo (Деньо) уже более 65 лет занимается разработкой, производством и поставкой промышленного электрооборудования с приводом от двигателя внутреннего сгорания.

Основная продукция Denyo — это автономные дизельные сварочные однопостовые и двухпостовые агрегаты, дизельные электростанции, сверхтихие генераторы, дизельные компрессоры, и различные системы автоматического управления и водоснабжения.

Благодаря современным разработкам компании и контролю качества на заводах компании, продукция Denyo заслужила признание клиентов в более чем 130 странах мира.

Компания Деньо заслуженно считается мировым лидером в производстве дизельных сварочных агрегатов и дизель-генераторов, зарекомендовав себя с наилучшей стороны в самых тяжелых климатических условиях.

Если Вам нужно надежное и качественно оборудование – добро пожаловать в мир Деньо!

Фильтр товаров

Сортировать по:

цена на аппараты для сварки с переменным и постоянным током

Автономные сварочные агрегаты и электростанции

Компания «Плазер» предлагает купить генератор в Ростове на Дону в различных модификациях. В ассортименте представлены разнообразные установки, предназначенные для преобразования одного вида энергии в другой. На сайте размещен удобный каталог изделий, который позволит ознакомиться с основными техническими характеристиками каждого продукта. Это дает возможность потребителю оценить параметры агрегатов и купить генератор, подходящий именно для ваших целей.

Сварочный генератор – это особое устройство, сочетающее в себе генератор и сварочный аппарат. Существуют как бензиновые, так и дизельные сварочные генераторы. Разница между ними ровно та же, что и между обычными генераторами. Выбирая бензиновый сварочный генератор в Ростове, вы получаете агрегат по более доступной, чем дизельный сварочник, цене. Он компактен, однако ресурс двигателя несколько меньше, чем у дизельного. Генератор сварочный, использующий дизель, способен переносить более высокие нагрузки.

Прежде, чем купить генератор в Ростове, нельзя не выделить и еще одну особенность. Сварочные генераторы отличаются достаточно высокой ценой. Возможно, чтобы сэкономить, вам проще будет купить отдельно генератор и сварочный аппарат. В то же время, сварочная электростанция – это уже готовое устройство, которое будет работать на все 100%. Приобретая генератор и сварочный аппарат отдельно, вы рискуете не угадать с мощностью. В целом, все предопределяется в индивидуальном порядке.

Электросварка – очень сложная нагрузка для работы генератора и далеко не каждая электростанция позволяет подключать сварочный аппарат, поэтому, чтобы избежать неприятных последствий, отнеситесь к выбору серьезно.

Сварочный генератор

В последнее время автономные источники питания получили огромное распространение и стали востребованными среди частных лиц, а также промышленно-производственных организаций. Популярность бензиновых и дизельных установок обусловлена тем, что они удобны и просты в эксплуатации и обеспечивают постоянную подачу электроэнергии, когда это необходимо, для них требуется только регулярная заправка топливом. Компания «Плазер» предлагает купить сварочный генератор. Он бывает нескольких видов, в зависимости от наименования потребляемого топлива. Модели, которые функционируют на бензине, компактны, имеют меньшую стоимость нежели дизельные аналоги, при этом имеют сравнительно небольшой рабочий ресурс. Аппараты, в которых используется дизельное топливо, способны выдерживать большие нагрузки, но и цена их существенная.

Многие покупатели долгое время выбирают наиболее экономичные электротехнические изделия, например, приобретают отдельно преобразователь и аппарат для сварки. Но в таком случае необходимо правильно оценить мощность устройств, и подобрать их таким образом, чтобы они сочетались друг с другом. Совмещенная электростанция представляет собой единый комплект, который отлично подходит для выполнения тех или иных задач при сварке заготовок и металлоконструкций. Полностью исключается риск перегрузки, поэтому эксплуатация абсолютно безопасна.

Также, электрические станции с встроенным аппаратом для сварки подразделяются на две категории:

работающие с переменным током, стоимость их небольшая, имеют простую конструкцию, но с их использованием шов получается сравнительно низкого качества;
работающие с постоянным током. Они хоть и стоят дороже, но пользуются огромным спросом, так как позволяют достичь высококачественного результата. Они максимально подходят для строительства и могут использоваться в условиях повышенных нагрузок.

В нашей компании можно выгодно генератор купить цена потому что вполне разумная, и доступная клиентам. У нас собственное производство электротехники, поэтому стоимость товара существенно ниже, чем у фирм-посредников. Наши клиенты имеют возможность получить консультацию по изделиям из нашего ассортимента, уточнить особенности, получить данные о технических параметрах, а также найти оптимально подходящее оборудование, которое полностью соответствует потребностям.

Если вы решили купить генератор, то наш магазин готов предложить в Ростове на Дону качественные товары на выгодных условиях. Грамотные консультанты ответят на все вопросы, которые могут возникнуть при подборе продукции. Такой подход позволит разумно вложить средства и приобрести оборудование, которое прослужит длительное время.

аренда сварочного агрегата передвижного, аренда сварочных агрегатов в Новосибирске

Сварочный агрегат колесный — сокращенно САГ. Мобильный сварочный аппарат с генератором используется в самых различных ситуациях. Главное преимущество этого агрегата — его автономность. Не всегда при строительстве здания или инженерных сетей есть возможность использовать сварочный аппарат питающийся от электрических сетей. К примеру, строительство наружных коммуникаций зачастую происходит в местах без электропитания. В поле или просто на улицах города трудно найти розетку с необходимой мощностью.

САГ универсальное оборудование для работы на открытых площадках. Мощный двигатель МТЗ выдает достаточно силы для работы сварочного аппарата, рассчитанного на два поста и генератора в 4 кВт, дающим 380 и 220 В.

В своей работе Группа Строительных Компаний «Мастерсиб» использовала САГ при строительстве ливневой каналиции в Промышленно-логистическом парке ПЛП НСО в Коченевском районе. Бало произведено сваривание более 600 метров стальной трубы, диаметром 1200-1400 мм. Сварка труб выполнилась двумя специалистами одновременно. Один шов такой трубы занимал по времени 6-8 часов, при этом стык обрабатывался и подгонялся с использованием электроинструмента запитанного от САГа. Все это время Сварочный агрегат колесный работал исправно. Надежность такой техники проверена годами. Удобство в работе и неприхотливость в использовании, делает САГ незаменимым на строительной площадке.

Мастерсиб использует для перевозки САГ автомобиль технической поддержки на базе ГАЗ-66 или ЗИЛ-131. Поэтому САГ используется также и для экстренного ремонта коммуникаций и спецтехники. При необходимости машина техподдержки с прицепом САГ выезжает на место производит ремонт с использованием сварочного аппарата и электроинструмента. Таким образом можно быстро устранить течь в водопроводе или канализации из стальной трубы или прямо на объекте починить Бетононасос, автобетононасосы 22м и 36м, кран 25 тонн, экскаватор, самогруз, эвакуатор.

Звоните в группу строительных компаний «Мастерсиб» и заказывайте услуги по ремонту коммуникаций также у нас доступна аренда сварочного агрегата передвижного САГ.

Ручная и роботизированная сварка — SAG

Компания SAG Sp. z o.o. Компания оказывает услуги на роботизированном стенде с использованием робота типа FANUC.

Роботизированный сварочный стенд SAG обеспечивает возможность сварки методами MIG, MAG и TIG. Эти процессы применяются в следующих отраслях: автомобилестроение, стальная мебель, стальные конструкции, дизайн интерьера, производство элементов из нержавеющей стали и многие другие.

Благодаря роботизированному сварочному стенду можно выполнять сварку с высокой точностью, повторяемостью и визуальной наглядностью процесса.

Этот метод сварки идеально подходит для производства от небольших серий до серийного производства.

Технические данные:

Робот FANUC ARCMate 120iC / 10L
Одноосное поворотное приспособление FANUC, грузоподъемность 500 кг
Одноосное поворотное приспособление FANUC, грузоподъемность 1500 кг
Сварочный аппарат Lincoln Power Wave S500
методы сварки: CO2, MAG, MIG
Размеры монтажных рам: 1000 x 2,500
диапазон перемещения: 2009 мм
повторяемость: + — 0.08 мм

Рабочая зона робота разделена на две рабочие зоны, в которых размещены одноосные поворотные приспособления. Одна из зон обеспечивает грузоподъемность 500 кг, другая — 1500 кг, что позволяет выполнять сварку самых разных элементов.

MIG / MAG и дуговая сварка под флюсом

Сварка металлоконструкций производится полуавтоматами сварочным током до 500А. У нас есть персонал для тестирования VT, MT и UT.Благодаря внедренным системам обеспечения качества PN EN ISO 3834-2, EN 1090 и PN-B 06200 мы можем оказывать сварочные услуги наивысшего качества.

Сварка под флюсом выполняется для замкнутых профилей из стальных швеллеров от 100 до 300 мм и длиной до 12 метров. Сварка выполняется с макс. ток до 1000 А. Шов выполняют односторонним полным сплавлением с формированием корневого шва, формируемого медной регулировочной шайбой с жидкостным охлаждением. Свариваем конструкционные стали.

Дизайн блок-схемы

| Детали

(Источник изображения: из статьи в Википедии о сварке TIG.Автор: JoJan)

После долгих раздумий над этим проектом я наконец остановился на «базовой» аппаратной реализации.

Источник питания:

По существу Источником питания для проекта будет сварочный аппарат, либо переменного тока или DC, независимо от того, на какой машине установлен сварщик. выходной сигнал будет проходить через двухполупериодный выпрямитель. это означает, что DC будет использоваться внутри коробки. — Например, DC остается DC и просто проходит через диод, переменный ток станет постоянным.

Этот постоянный ток должен быть около 60 В в разомкнутом состоянии. цепи, хотя во время сварки напряжение будет значительно проседать. В внутренний контроллер, который генерирует необходимые формы сигналов, будет использовать регулируемое питание 5В, сварочный ток не должен проседать ниже 5В. Таким образом, сварочный аппарат должен быть в достаточной степени защищен от перебоев в работе. условий, однако если во время тестирования выяснится, что напряжение от сварочный трансформатор (начальный источник питания) может сильно провисать во время использования используемый микроконтроллер потемнеет, тогда раствор будет для обеспечения резервного аккумулятора, который будет заряжаться во время «несварки» время.и обеспечивать питание в любое время.

(трансформатор сварочный I предназначен для использования, обеспечивает очень большой ток (250 А) с нагрузкой 40% цикл. более низкие значения силы тока увеличивают рабочий цикл, машина рассчитана на около 100% для 140 А и ниже, поэтому конденсаторы, которые дешевы по сравнению с батареи и могут иметь большую емкость аккумулятора, могут быть бесполезны для защиты от сбоев при загрузке почти 100%.)

вышеупомянутый контроллер, скорее всего, будет 8-битным микроконтроллером PIC, хотя я еще предстоит определиться с точной моделью.выбор PIC micro основан на ничего больше, чем у меня есть опыт использования, и у меня есть PIC Kit II программист. Код можно легко перенести на Arduino, если у человека есть похожий менталитет «Я имею это и не хочу менять».

основная задача контроллеров будет заключаться в чтении и сохранении рабочих параметров устанавливается оператором. Сгенерируйте соответствующие формы волны, как это продиктовано оператор и чувствует, что происходит у сварочного электрода выход для того, чтобы параметры можно было контролировать через отрицательный система обратной связи.

Сварочный газ:

Газовый соленоид, управляющий течет ли газ, и когда потоки газа будут контролироваться микроконтроллером регулятор, таким образом, можно обнаружить вспомогательную дугу (HV) и предварительный газ может применяется автоматически до зажигания основной сварочной дуги.

Сварочная дуга:

сварочная дуга будет управляться через транзисторы IGBT, они выбраны за их возможности передачи высокого напряжения / тока.

Цепь HFHV / зажигания дуги:

Цепь зажигания дуги будет обеспечена источником высокого напряжения высокого напряжения.

Он будет основан на автомобильной катушке.

микроконтроллер будет генерировать высокочастотную прямоугольную волну (5 В), это будет подаваться в усилитель, где напряжение будет увеличено до 15 вольт. Прямоугольная волна, используемая микроконтроллером, вызывает магнитное поле в катушке мгновенно схлопывается, генерируя высокое напряжение искры, используемая высокая частота гарантирует, что есть много искр на во-вторых, проявляясь как почти постоянный поток Электричества, образующий ионизированный (более низкое сопротивление) путь к заготовке, гарантирующий, что сварочная дуга может быть зажжена или остается зажженной при сварке на переменном токе.

Обратная связь:

Рядом с выходом сварочного электрода будет какая-то схема для измерения выходного напряжения и тока устройства.

Обычно во время сварки оператор задает значение тока, это предел тока,

количество тока в сварочной цепи контролирует температуру сварочная ванна. -Очевидно, что для стали 1/4 дюйма требуется много тепла для обеспечения адекватного проплавления сварного шва. но пытаюсь сварить очень тонко 16-ти миллиметровая сталь с такими же настройками тока приведет к тому, что заготовка просто растопить.

Приблизительное практическое правило для низкоуглеродистой стали состоит в том, что требуется 30 А на мм.

http://www.mig-welding.co.uk/tig-calculator.htm

Итак Понятно, что просто включать ток и позволять сварщику делать свое дело. какой-то текущий контроль должен быть реализованным.

Метод, который я решил выбрать (для DC сварка) будет использовать широтно-импульсную модуляцию, то есть отключение сварочного тока, когда он слишком высок, чтобы ограничить ток поток к заготовке.

Невозможно измерить ток через индуктивную связь системы постоянного тока, поэтому сварочный ток настройка в этой операции будет в процентах от входного сварочного Текущий. -поскольку источник питания сварщика представляет собой сварочный трансформатор, это означает что оператор может выбрать желаемый ток на трансформаторе (обычно по циферблатному индикатору, прикрепленному к шунту), а затем установите это коробка преобразователя на 100%. ток может быть уменьшен в середине сварного шва за счет использования ножная педаль.

При использовании переменного тока ток будет измеряться через индуктивную связь (подобно токоизмерительным клещам).

текущий будут ограничены в этом режиме переменного тока при работе транзисторов IGBT в пределах линейного рабочего диапазона ограничение выходного напряжения приведет к ограничить выходной ток.

На диаграмме есть два больших красных прямоугольника. они обозначают, где следует применять экранирование.

в целом окружающая среда должна быть защищена от схемы зажигания дуги HVHF.а также цепи управления должны быть экранированы отдельно от обоих высоковольтных и внешнее вмешательство.

Вся цепь должна быть помещена в пластиковый корпус для защиты оператора.

Как для диодного моста, так и для схемы Н-моста потребуются большие радиаторы. Дополнительно могут использоваться вентиляторы.

в Дело в том, что я думаю, что активный мониторинг температуры может быть полезен для защиты компонентов (термовыключатель, когда машина становится слишком жарко.-но я не до конца обдумал это, следовательно, это исключено из диаграммы.)

Система сварки боковой балки каретки

Аппараты для линейной сварки боковых балок

Сварщик продольной боковой балки MITUSA SB-24 — это самая впечатляющая машина такого типа на рынке сегодня! Эта гусеница и система плавного хода с регулируемой скоростью устраняет средний прогиб или прогиб, который обычно возникает на более длинных гусеницах.Вы получаете точное продольное перемещение и превосходную грузоподъемность. Тележка для путешествий выдерживает до 500 фунтов. @ 12 дюймов от лицевой панели. Каретка хода сварочной головки имеет точность в пределах 0,010 дюйма на всем линейном расстоянии хода 24 фута с эффективным расстоянием хода сварного шва 22 фута.

SB-MC5 Линейная гусеничная тележка на путевой тележке SB-24 с боковой балкой и универсальным контролем сварки. Особенности:

2 линейных направляющих диаметром 1 дюйм, верхняя и нижняя
Изготовленная балка гусеницы 12 дюймов X 4 дюйма
Устройство снятия вибрационного напряжения после сварки
Предварительно просверленные отверстия с резьбой
Оптимальный диапазон скорости для сварочного процесса
24 В постоянного тока? Электродвигатель каретки л.с.
Две сборные стальные стойки фиксированной высоты.
Регулируемые по высоте стойки для сварочных аппаратов с боковой балкой по индивидуальному заказу
Блокировка каретки с ручным рычагом
Прочный точный механизм без дефектов гильзы
Автоматические сварочные аппараты с боковой балкой
Сделано в США

Линейные сварочные системы с боковой балкой MITUSA хорошо интегрируются с другим позиционирующим сварочным оборудованием.Такие как валки для поворота резервуаров для сварки боковых балок с кольцевым кольцом. Сварочные аппараты с боковой балкой с регулируемыми по высоте стойками используются в качестве подступенка над передней и задней бабкой для позиционирования сварочной головки в автоматических сварочных токарных станках без станины. Боковая сварочная балка также используется во многих процессах кольцевой и линейной сварки.

Шарико-винтовая передача боковой балки с линейной направляющей, предназначенная для размещения сварочной головки по продольной длине сварного изделия.Мы можем интегрировать нашу систему сварки боковых балок MAGA-1 с контроллером последовательности сварки для полного управления системой с помощью одной кнопки. Наша компания предлагает стандартные и индивидуальные решения для систем сварки боковых балок.

Спецификация сварочных боковых балок

Сварочная тележка Сварочный аппарат

Система сварных боковых балок и стойки

MITUSA Welding Track Carriage Linear Rail Car Carriage обеспечивает наиболее точные допуски во время всего процесса продольной сварки.Гусеничные сварочные аппараты MITUSA с линейной конструкцией рельсов хорошо подходят для всех автоматизированных процессов дуговой сварки, таких как Sub Arc, TIG, MIG, Plasma и т. Д.

Сварочный аппарат с боковой балкой и тележкой линейного перемещения

Лучшие тенденции в роботизированной сварке, подпитываемые автоматизацией

Сварка прошла долгий путь с момента появления металлоконструкций. Даже с современными технологиями он все время меняется. Использование роботов для сварки было одним из новейших производственных инструментов для производителей, обеспечивающих один сложный процесс, который можно автоматизировать, взяв работу опытного сварщика и дублируя ее два-три раза.Роботы сделали производство более эффективным, качество улучшилось, затраты снизились, а производство в целом стало быстрее и проще.

Что такое роботизированная сварка?

Роботизированная сварка — это использование программируемых манипуляторов или роботов для сварочной части производства от начала до конца. Эти роботы оснащены гибкой рукой, которая может дотягиваться до 3D, манипуляциями с деталями для соединения двух металлов вместе, а также своего рода сварочным пистолетом и источником питания. Эти сварочные процессы могут быть MIG, TIG, SAG, GMAW и многие другие типы сварки, которые выполняются с помощью портативных устройств.

Использование роботизированной сварки по сравнению с ручной сваркой, робот побеждает практически во всех соревнованиях. Сварочные роботы могут выполнять непрерывную сварку каждый раз, особенно когда речь идет о повторяющихся сварных швах и более быстрых сварных швах. Роботизированная сварка снижает главную причину отказов сварных швов, пропущенных сварных швов. Использование роботизированной сварки устранит любую возможность повреждения сварного шва или загрязнения. Роботы снизят затраты на рабочую силу и избавят от необходимости находить все больше и больше сертифицированных сварщиков.

Лучшие приложения для роботизированной сварки

Роботизированные сварочные системы

обеспечивают фантастическую рентабельность инвестиций, но сама система не обязательно должна быть дорогой, вы сэкономите еще больше денег. Приобретение роботизированной системы для вашего магазина будет одним из лучших вложений, которые вы сделали. Система обычно используется для высококвалифицированных и сложных участков магазина, чтобы избавиться от повторяющейся продукции.

Вы можете использовать их в различных отраслях промышленности, таких как производство, металлообработка, автомобилестроение, транспортировка и упаковка, текстильная промышленность и многое другое! Чтобы сэкономить своему магазину немного больше денег, вы можете выбрать бывшие в употреблении роботы-сварщики вместо новых.

Как автоматизация влияет на роботизированную сварку

Благодаря созданию автоматов-роботов сварочные аппараты улучшились в десять раз. Наличие в вашем цехе роботизированной сварочной системы улучшит вашу производительность, продажи и может превратить вашу отрасль из одного типа в множество различных. Одно быстрое изменение может привести к резкому росту вашего бизнеса!

Несколько тенденций в области роботизированной сварки, подпитываемых автоматизацией, на которые следует обратить внимание

Дефицит рабочей силы для сварщиков значительно снизился с 2019 по 2020 год, примерно на 291000 человек.Спрос на продукцию и множество различных конкурентов, испытывающих такой же дефицит, заставили отрасли обратиться к роботам, которые будут выполнять сварочные работы за них.

Сварочная технология, а также источник энергии для нее кардинально изменились за последние 10 лет. С более высокими скоростями, лучшим качеством, большей производительностью и большей стабильностью магазины ищут лучшие способы, что приводит их к роботизированной сварке, чтобы не отставать.

Используя роботизированные сварочные системы, вы можете точно отслеживать, сколько вы производите, как быстро и получаете ли вы какие-либо ошибки.Если у вас много ошибок, вы можете войти в систему и сразу исправить ее, чтобы ваш магазин снова заработал и работал правильно.

Системы также оснащены IIoT (промышленным Интернетом вещей), что повышает масштабируемость, экономит время и повышает эффективность. Это улучшает меры безопасности и помогает отслеживать данные о техническом обслуживании.

На рынок постоянно выпускаются новые и улучшенные роботы. Самым новым из них стал шестиосевой робот, у него руки, похожие на человеческие, и он может вращаться, сгибаться и двигаться в форме дуги.Этот робот сможет добраться до самых разных мест, недоступных обычному 3D-роботу. Промышленность роботов пытается сделать возможным наличие шестиосевых роботов малых и средних размеров, а также более крупных.

Сварка без арматуры также популярна. Сварные швы без арматуры снизят затраты на рабочую силу, вы сможете работать, когда все пойдут домой, ваша производительность возрастет, у вас будет постоянная производительность, ваше качество улучшится, безопасность повысится, они избавятся от инструментов и будут иметь почти нулевое обслуживание.

Отдел продаж южного производства и оборудования

Пытаюсь найти в вашем магазине подходящие роботы-сварщики и роботизированные сварочные системы, к кому лучше обратиться, чем к компании Southern Fabricating and Machinery Sales. Мы предлагаем как новых, так и подержанных роботов для всего, что может понадобиться вашему магазину для любой отрасли, в которой вы работаете.

Если вам нужен лучший выбор роботизированного сварочного оборудования, вам нужен Southern Fabricating and Machinery Sales !

JMMP | Бесплатный полнотекстовый | Кузнечная сварка в защитном газе стали L80 на маломасштабной кузнечной сварочной машине в защитном газе

3.1. Общие сведения

На рис. 3 показан типичный отрезок сварной трубы по длине. Видно, что примененная конструкция со скосом позволила получить гладкую внешнюю крышку и внутреннюю крышку с небольшим поднутрением в зоне сварного шва WZ. В зоне сварного шва произошло увеличение толщины трубы. Причиной этого является сложность ограничения ширины термической зоны для небольших образцов, что приводит к появлению широкой зоны деформации, вызывающей изгиб стенки трубы наружу. Поднутрение также объясняется длинной термической зоной мелкомасштабных образцов сварного шва.На рис. 4 показана температура перед этапом ковки на разных расстояниях от сопрягаемой поверхности вдоль продольной оси трубы. Эти температуры были измерены путем нагрева образца до различных температур ковки при измерении температуры термопарами, закрепленными на расстоянии 0,5, 3, 5 и 7 мм от сопрягаемой поверхности. Расчетная температура Ac ₃ для обсадной стали L80 составила 827 ° C. Рисунок 4 ясно показывает, что перед ковкой температура Ac ₃ была достигнута на расстоянии 7 мм от сопрягаемой поверхности трубы, свариваемой при температуре ковки 1300 ° C.Более высокие температуры приводили к более широким тепловым зонам, чем более низкие. Считается, что разумную оценку ширины зон термического влияния можно получить из температурных графиков на Рисунке 4. Это особенно актуально для двух самых высоких температур ковки, что видно при сравнении Рисунка 4 с твердостью. участков в разделе 3.3. Причина хорошего соответствия между профилями температуры 1150 ° C и 1300 ° C на Рисунке 4 и графиками твердости для тех же температур заключается в том, что графики температуры на любом расстоянии от линии сварного шва, вероятно, представляют максимальную температуру, которая была получена во время сварки. сварочный процесс.Одна из причин этого заключается в том, что обычно не ожидается повышения температуры из-за этапа ковки, который начинается через доли секунды после выключения нагрева. В течение этого времени происходит падение температуры на 50–100 K из-за значительной теплопроводности, излучения и конвекции при высоких температурах. Более того, поскольку пластическая деформация локализована только в зоне сварного шва (и частично в переходной зоне), она происходит при относительно высокая температура, при которой напряжение течения низкое и выделяется мало тепла деформации.Другая причина, по которой локальные температуры не должны превышать значений, приведенных на рисунке 4, заключается в том, что температурный градиент на каждом графике относительно мягкий и более мягкий, чем выше температура, поэтому тепло не должно передаваться так быстро в более прохладные соседние области что там должно происходить повышение температуры. Следовательно, предполагается, что графики температуры для двух самых высоких температур сварного шва достаточно хорошо определяют зоны термического влияния сварных образцов и в некоторой степени также определяют микроструктуры, которые можно там ожидать, хотя эти микроструктуры также будут сильно зависеть от местных условий. скорость охлаждения.Конец межкритической зоны ICZ следует приблизительно идентифицировать по локализации температуры Ac ₁ (720 ° C) на профилях. Зона термического влияния продолжается до некоторой степени за пределами ICZ, где отпуск основного металла будет продолжаться до некоторой степени, но не на больших расстояниях, поскольку мартенсит подвергался сильному отпуску на сталелитейном заводе. Из графика твердости сварного шва W3 в разделе 3.3 видно, что зона термического влияния, полученная при самой низкой температуре сварки 950 ° C, шире, чем зоны термического влияния образцов, сваренных при двух более высоких температурах. (низкие значения твердости продолжаются до 7.5 мкм от линии шва). Причина этого не очевидна, но может быть связана с низкой температурой ковки, при которой напряжение течения намного выше, чем при двух более высоких температурах сварки, поэтому могла возникнуть «значительная» теплота деформации, которая привела к повышению температуры образца выше профиль температуры на рисунке 4 для всех расстояний, включенных в график. Поэтому график температуры для 950 ° C будет в меньшей степени определять ширину ЗТВ, чем графики для 1150 ° C и 1300 ° C.В соответствии с вышеприведенным обсуждением кузнечный сварной шов на Фиг.3 можно разделить на три различные зоны, то есть зону WZ сварного шва, переходную зону TZ и межкритическую зону ICZ. WZ — это зона самых высоких температур и деформаций. Линия сварного шва расположена посередине зоны сварного шва, но ее нельзя увидеть ни на Рисунке 3, ни на большинстве микрофотографий с большим увеличением, сделанных из области вокруг линии сварного шва (раздел 3.2.1). На рисунке 5 показано одно из ряда качественных сканирований линии WDS OK _α, которые были получены поперек линии сварного шва W9.Линейное сканирование показывает пик кислорода от частицы оксида на расстоянии 0,5 мм от линии сварного шва, но кислород не был обнаружен на самой линии сварного шва, ни на этом, ни в другом линейном сканировании. Причина, по которой на линии сварки не образовывалась оксидная пленка, заключается в том, что во время сварочных экспериментов были приняты все меры, чтобы избежать окисления сопрягаемых поверхностей.

3.3. Твердость

Vickers HV _{1 Твердость} как функция расстояния от линии шва показана на рисунках 9 и 10 для образцов, кованных при 1300 ° C и 1150/950 ° C, соответственно.Неповрежденный основной металл отпущенного мартенсита находится вне межкритической зоны, где твердость достигла значения основного металла, в 6–7,5 мм от линии шва. Ширина зоны термического воздействия несколько уменьшалась с понижением температуры ковки. Для сварных швов, кованых при 1300 ° C, неповрежденный основной металл начинается примерно в 7–8 мм от линии шва, а для сварного шва, кованного при 1150 ° C, неповрежденный основной металл начинается примерно в 5–7 мм от линии шва. Профиль твердости трубы, сваренной кованой сваркой при 950 ° C (сварной шов W3), несколько отличается от этой модели, поскольку она, по-видимому, имеет более широкую ЗТВ, чем труба, сваренная ковкой при 1150 ° C и охлажденная с такой же низкой скоростью. 1 ° C / с (шов W2).Причина этого обсуждалась в разделе 3.1. Для всех труб самая высокая твердость наблюдалась в зоне сварного шва, а твердость в зоне термического влияния снижалась с увеличением расстояния от зоны сварного шва до места расположения неповрежденного основного материала. Сварной шов W4, содержащий бейнит и неотпущенный мартенсит, имел самую высокую твердость линии сварного шва, рис. 9. В соответствии с требованиями API 5CT значения твердости должны находиться в диапазоне 204–254 HV, см. Раздел 1. Только сварка W5 (1300 ° C) полностью соответствует этому требованию во всей зоне термического влияния.Кроме того, сварные швы W1 и W6 при 1300 ° C, сварные швы W2 и W8 при 1150 ° C и сварные швы W3 при 950 ° C близки к выполнению требований по твердости (только одно из значений твердости сварного шва W1 не соответствует критерию ). За исключением W8, все эти сварные швы медленно охлаждались через диапазон превращения аустенита в феррит на заключительной стадии процесса сварки, и они содержали микроструктуру, состоящую из феррита и перлита. Эта микроструктура дает достаточно низкую твердость в зоне сварного шва.Для этих сварных швов твердость практически не изменилась во всей зоне термического влияния. Большинство сварных швов, которые не подвергались медленному охлаждению во время превращения аустенита в феррит, содержали микроструктуру, состоящую в основном из мартенсита в зоне сварного шва, и даже несмотря на то, что для большинства этих швов применялся последующий отпуск при 680 ° C, мартенсит был слишком трудно выполнить требования твердости. Из сварных швов, которые охлаждались со средней скоростью охлаждения (10 ° C / с), W8 (твердость 258 HV ₁ на линии шва) почти удовлетворял требованиям максимальной твердости, и только небольшие изменения параметров сварки, вероятно, довести эту твердость до значения в пределах требований.Сварной шов W8 был выкован при 1150 ° C, поэтому его исходный размер зерна аустенита был мельче, чем в образцах, выкованных при 1300 ° C, а его зона сварного шва содержала значительное количество межзеренного феррита и бейнита в дополнение к отпущенному мартенситу. 7b, сравните с W4, который был кован при 1300 ° C и охлажден с той же скоростью, рис. 6b, и с W11, который был кован при той же температуре, но закален непосредственно при температуре ковки, рис. 7d. Твердость сварных швов, охлаждаемых с высокой (Q) или средней скоростью, в большинстве случаев была достаточно постоянной на расстоянии 2–3 мм от линии шва.Это согласуется с наблюдениями за микроструктурой, которая практически не изменилась в той же области. Однако небольшое увеличение количества феррита по границам зерен вдали от линии сварного шва вызвало некоторое падение твердости в том же направлении. Хотя сварной шов W3 обладал приемлемой твердостью и микроструктурой, температура ковки, к сожалению, была недостаточно высокой, чтобы обеспечить необходимый поток материала (из-за относительно высокого напряжения течения) для получения хороших внешних и внутренних сварных заглушек для этого сварного шва.На рисунке 11 показано макроизображение образца W3 после сварки. Несмотря на то, что на внутренней крышке ожидается небольшой подрез, у W3 также не было гладкой внешней крышки.

3,5. Вязкость зоны сварного шва

Значения V-образного надреза по Шарпи, полученные при 0 ° C для мелкомасштабных (миниатюрных) образцов, сваренных кузнечной сваркой, приведены в таблице 3. Преобразование значений миниатюрных образцов в значения полного размера недоступно, но в таблице 3 вместо этого содержится сравнение с полноразмерными значениями Шарпи V, указанными авторами в исх.[14] для образцов, которые были термически смоделированы в симуляторе SMITWELD при тех же температурных условиях, что и сварные швы W1 – W11. Между двумя наборами значений Шарпи нет однозначного соответствия, но термические условия, которые привели к наиболее хрупкому миниатюрному кузнечному шву (W4), на данный момент также дали наиболее хрупкий термически смоделированный (полноразмерный) образец. Зона сварного шва W4 имела твердую микроструктуру, состоящую из неотпущенного мартенсита и бейнита, что является причиной низкого значения вязкости этого сварного шва.Наибольшая разница между двумя типами значений ударной вязкости возникает для температурного цикла, применяемого к сварному шву W3, то есть при температуре ковки 950 ° C с последующим медленным охлаждением со скоростью 1 ° C / с, что дает относительно мелкозернистую полигональную микроструктуру феррит / перлит. Несмотря на то, что образец SMITWELD, смоделированный в этих условиях, имел самую высокую ударную вязкость из всех, образец W3, сваренный ковкой, имел следующую самую низкую вязкость из всех. Вероятно, низкая температура ковки, равная 950 ° C, привела к высокому напряжению течения материала и недостаточному потоку материала во время процесса кузнечной сварки, что привело к низкой ударной вязкости, см. Также Рисунок 11, на котором показано поднутрение на внешней сварной крышке образца W3.Мелкомасштабные сварные швы, кованые при 1150 ° C (W2, W8, W10 и W11), имели самые высокие значения Шарпи, вероятно, из-за более тонкой микроструктуры, образовавшейся после ковки при 1150 ° C, чем после ковки при более высокой температуре ковки 1300 ° C. Испытания по Шарпи при 0 ° C также проводились на миниатюрных образцах, которые были извлечены из образцов SMITWELD, которые были термически смоделированы до пиковой температуры 1300 ° C и охлаждались с разными скоростями во время работы, описанной в работе. [14]. На рис. 14 показано сравнение полученных миниатюрных значений Шарпи и соответствующих полноразмерных значений Шарпи, приведенных в работе.[14]. Видно, что значения ударной вязкости двух наборов образцов примерно соответствуют одной и той же тенденции. Несмотря на более простые экспериментальные условия напряжения для образцов небольшого размера, формы двух графиков на рисунке 14 похожи, показывая, что мелкомасштабные испытания на ударную вязкость дают полезные экспериментальные результаты. Из рисунка 14 видно, что полноразмерные образцы, имитирующие термическую сварку, которые были охлаждены от 1300 ° C со скоростью 60 ° C / с, обладали более высокой ударной вязкостью, чем образец, охлажденный со скоростью 1 ° C / с.В исх. [14] это связано с различием микроструктуры двух образцов. Микроструктура образца, охлажденного со скоростью 1 ° C / с, состояла из очень грубой смеси феррита Видманштеттена и перлита, которые были хрупкими компонентами, в то время как микроструктура в образце, охлажденном со скоростью 1 ° C / с, состояла из мартенсита, который мог пройти через некоторый самозатем ниже температуры M _s (392 ° C). Если бы мы построили графики, соответствующие графикам на рисунке 14, для полномасштабных и мелкомасштабных образцов, сваренных кузнечной сваркой, эти графики, вероятно, были бы похожи на графики на рисунке 14.Единственное различие в условиях эксперимента заключалось бы в стадии ковки перед охлаждением образца, что приводило к вызванной деформацией рекристаллизации аустенита и улучшенным и более жестким микроструктурам при комнатной температуре образцов, сваренных кузнечно-сварными швами. Следовательно, два графика FW, вероятно, были бы несколько приподняты над графиками на Рисунке 14, и, вероятно, были бы некоторые локальные различия в наклоне. Но ожидается, что два набора графиков будут похожи друг на друга.Таблица 4 в некоторой степени подтверждает идею о том, что зона сварного шва образца, сваренного кованой сваркой, несколько жестче, чем образец SMITWELD, термически смоделированный при соответствующих тепловых условиях. В таблице приведены значения вязкости для зон сварки образцов SSFW и соответствующих образцов SMITWELD небольшого размера. Первые три строки в таблице указывают на более высокую вязкость образцов SSFW, но различия в средних значениях слишком малы, а разброс слишком велик, чтобы служить доказательством. (Значение ударной вязкости сварного шва W9 в таблице 4 отличается от других значений.Из изображений микроструктуры сварных швов W7 и W9 (рис. 6e, f) трудно понять, почему W9 имеет более низкую вязкость, чем W7. Это может быть связано с экспериментальным разбросом за пределами диапазона, указанного в таблице). Хотя зависимость скорости охлаждения аналогична для двух графиков на рисунке 14, детальная корреляция между ними далеко не простая. Значения полной шкалы не могут быть очевидным образом выведены из значений мелкой шкалы. Например, отношение R между значениями полной шкалы и соответствующими значениями малого масштаба очень сильно варьируется на графиках.Грубо говоря, тенденция состоит в том, что R увеличивается с увеличением ударной вязкости, составляя 20–33 для четырех пар образцов, имеющих самые низкие значения Шарпи на графиках слева на Рисунке 14, и 95–124 для других пар, обладающих более высокими значениями Шарпи (включая закаленные образцы и основной металл). Для сравнения, соотношение между поперечными сечениями образца без надреза составляет около 44, что в идеале было бы масштабным коэффициентом между полномасштабными и мелкомасштабными значениями, если бы другие различия в экспериментальных условиях не имели значения.Отношение между площадями поперечного сечения (около 44) имеет значение между отношениями R наиболее хрупких образцов и самых твердых образцов, и это указывает на то, что мелкомасштабные испытания на ударную вязкость переоценили ударную вязкость наиболее хрупких образцов и недооценили ударную вязкость. из более жестких образцов. На этот результат могли повлиять три фактора, связанные с экспериментальной установкой. Во-первых, размер образца влияет на ограничение надреза во время деформации. Это означает, что величина плоской деформации и плоского напряжения в надрезе значительно различается для двух размеров образца.Образец меньшего размера испытывает более плоские условия напряжения (т. Е. Меньшее ограничение). Другой аспект, который, вероятно, повлиял на корреляцию между размерами образцов, — это ширина крепления образца во время испытаний, то есть зазор между опорой испытательной машины. Это не масштабировалось, так как меньшие образцы имеют значительно большее соотношение между внешним зазором наковальни (20 мм) и высотой образца, чем в стандартной установке Шарпи (зазор наковальни 45 мм). В-третьих, скорость деформации на вершине надреза различается для двух маятниковых испытательных машин.Стандартная машина Шарпи имеет скорость удара около 5,5 м / с. Малогабаритная машина, использованная в этой работе, имеет скорость удара 3,8 м / с. Пониженная скорость увеличивает измеренную ударную вязкость. Считается, что из этих трех факторов влияние ограничения оказало наибольшее влияние на полученные результаты. Таким образом, экспериментальные условия, связанные с испытаниями на ударную вязкость, были очень сложными, и подробный анализ и объяснение полученных результатов испытаний на ударную вязкость выходит за рамки данной работы.Однако, предполагая, что полноразмерные значения ударной вязкости являются более верными, можно сделать вывод, что полученные мелкомасштабные значения ударной вязкости для миниатюрных образцов являются слишком высокими в диапазоне низкой пластичности и слишком низкими в диапазоне высокой пластичности. Вероятно, это влияние небольшого размера на соотношение между плоской деформацией и простым напряжением в надрезе, что в наибольшей степени отвечает за этот результат. Другим фактором, который не связан с экспериментальной установкой, но который, возможно, способствовал разбросу значений вязкости, полученных во время мелкомасштабных испытаний, может быть размер зерна образца относительно его толщины.Образцы, смоделированные термически, на Рисунке 14 были нагреты до максимальной температуры 1300 ° C, и при этой высокой температуре они получили средний размер зерна аустенита 80 мкм [14]. Это означает, что оставшаяся толщина образца внутри надреза испытанного миниатюрного образца покрывала только расстояние в 15 предшествующих аустенитных зерен, что может не отражать среднюю микроструктуру зоны сварного шва. Это должно было, по крайней мере, повлиять на экспериментальный разброс. Подводя итог, очевидно, что мелкомасштабные испытания на ударную вязкость образцов, имитирующих сварной шов, не предоставляют данных для надежных оценок истинной вязкости полноразмерных объемов образцов (т.е.g., умножив значения малого масштаба на соотношение между площадями поперечного сечения). Они только показывают тенденции изменения вязкости в зависимости от тепловых условий во время моделирования сварного шва (то есть скорости охлаждения). Конечно, это соотношение между мелкомасштабными и полномасштабными испытаниями на ударную вязкость также применимо к испытаниям на вязкость образцов, сваренных кованой сваркой. Значения ударной вязкости, приведенные в таблице 3, нельзя использовать для получения истинных значений ударной вязкости для настоящих кузнечных сварных швов, но эти значения отражают важные тенденции и могут применяться для получения многообещающих параметров сварки для полномасштабной сварки SAG-FW.Из Таблицы 3 видно, что единственными полноразмерными образцами SMITWELD, которые не удовлетворяли требованиям API 5CT по ударной вязкости 27 Дж с хорошим запасом, являются образцы, подвергшиеся таким же температурным воздействиям, что и образцы, сваренные ковкой W1 и W4 ( дает грубую микроструктуру зернограничного феррита, феррита Видманштеттена и перлита (W1) и незакаленного мартенсита / бейнита (W4)). В таблице 3 показаны относительно высокие значения вязкости для других образцов, имитирующих термическую сварку, за исключением сварного шва W3 (0.65 Дж) и приварите W9 (0,67 Дж). Из-за сходства между полноразмерными и мелкомасштабными значениями ударной вязкости образцов SMITWELD на Рисунке 14, а также частично из-за (недостаточно документированного) сходства между мелкомасштабными значениями ударной вязкости сваренных ковкой и термически смоделированных образцов в таблице 4, это Вполне разумно предположить, что все сварные швы, кроме сварных швов W1, W4, W3 и W9, вероятно, удовлетворяют требованиям к вязкости API 5CT с хорошим запасом. Сварные швы W3 и W9 сомнительны и потребуют дополнительных испытаний.(Однако по другим причинам, о которых сообщалось в предыдущих разделах, они могут быть исключены из дальнейшей оценки из-за, соответственно, плохой сварной крышки (Рисунок 11) и слишком высокой твердости (Рисунок 9)).

3,6. Сводка механических испытаний

Подводя итог результатам механических испытаний, только сварной шов W5 полностью удовлетворяет требованиям API 5CT для обсадной стали L80. Сварные швы W2, W6 и W8 удовлетворяют требованиям по пластичности и, вероятно, также и по вязкости, но они немного не соответствуют требованиям по твердости.W2 и W6 немного слишком мягкие в части зоны термического влияния, а W8 немного слишком твердые в зоне сварного шва. Сварные швы W2 и W6, вероятно, можно привести в соответствие с требованиями к твердости, слегка увеличив конечную скорость охлаждения с 1 ° C / с или снизив температуру повторного нагрева ниже 950 ° C. Точно так же твердость зоны сварки W8 может быть легко снижена до значения в пределах требований путем увеличения времени выдержки при температуре термообработки после сварки 680 ° C. Сварной шов W1 также является многообещающим, поскольку он практически удовлетворяет требованиям твердости, а его значение SSFW Charpy V равно 0.83 Дж — это, вероятно, достаточно высокий уровень. Но сварной шов W1 требует более тщательной оценки, поскольку полная вязкость по Шарпи V термически смоделированных образцов, соответствующих этому сварному шву, едва соответствует минимальному требованию к вязкости 27 Дж. Однако ударная вязкость полноразмерного сварного шва SAG-FW, полученного сваркой Параметры сварного шва W1, вероятно, будут более жесткими, чем у образцов SMITWELD, из-за стадии ковки, которая вызывает вызванную деформацией рекристаллизацию и измельчение зерна. Таким образом, вероятно, что сварной шов W1 также соответствует требованиям API 5CT.Все остальные сварные швы явно не соответствуют требованиям.

Достоверность приведенного выше и предыдущего обсуждения результатов твердости действительно до некоторой степени зависит от скорости охлаждения как функции от температуры ЗТВ, равной во время SSFW и полноразмерной FW сварки. Конечные значения микроструктуры и твердости зависят как от максимальной температуры, так и от скорости охлаждения. Для подтверждения этого необходимы дальнейшие исследования.

Механические испытания также подтверждают, что испытания SSFW представляют собой эффективный инструмент для определения параметров сварки для полноразмерной сварки SAG-FW.В пределах одного образца метод предоставляет информацию о микроструктуре и твердости по всей ширине сварного шва, включая ЗТВ. Однако необходимо подтвердить, будут ли участки зоны термического влияния, нагретые до одинаковой максимальной температуры во время полномасштабной и мелкомасштабной кузнечной сварки, иметь одинаковую скорость последующего охлаждения. Конечная микроструктура и механические свойства зависят как от максимальной температуры, так и от скорости охлаждения. Значения ударной вязкости, полученные в результате испытаний SSFW, не обеспечивают значений, которые непосредственно применимы к фактическому полноразмерному сварному шву из-за небольшого размера образцов SSFW, ограниченного толщиной стенки исследуемой трубы.Значения ударной вязкости SSFW, полученные на малогабаритной машине, использованной в настоящей работе, кажутся слишком высокими для микроструктур с низкой вязкостью и слишком низкими для микроструктур с высокой вязкостью. Однако тенденции в результатах определения ударной вязкости SSFW кажутся реалистичными, и эту тенденцию можно использовать при разработке параметров сварки для реальных сварных швов. Было бы неплохо изучить, в какой степени значения ударной вязкости FW малых размеров могут быть преобразованы в полноразмерные значения, применяя отношения R, которые можно извлечь из рисунка 14.(Можно построить график зависимости R от ударной вязкости малого размера (Smitweld) и применить его для преобразования значений ударной вязкости SSFW в полноразмерные значения ударной вязкости FW.) По крайней мере, такое преобразование должно дать указание на полноразмерные значения ударной вязкости. Наконец, следует отметить, что испытания на ударную вязкость необходимо проводить для критических частей зон термического влияния в дополнение к зоне сварного шва.

3,7. Общие антикоррозионные свойства

Испытания на коррозию погружением проводились на сварных швах, которые имели наиболее многообещающие механические свойства, т.е.е., W1, W2, W5, W6 и W8. Первые четыре из этих сварных швов охлаждались от температуры аустенита со скоростью 1 ° C / с в качестве заключительного этапа сварки и содержали различные микроструктуры феррита / перлита в центральной зоне сварного шва. Сварной шов W1 имел ферритно-перлитную микроструктуру Видманштеттена в центральной зоне сварного шва, тогда как феррит в W2, W5 и W6 был в основном многоугольным. Во время коррозионных испытаний эти сварные швы подверглись более сильной коррозии, чем основной металл, либо во всей зоне сварного шва, W1 и W2, либо в некоторых частях зоны сварного шва, W5 и W6.На рисунке 15 показан график глубинной топографии корродированной поверхности сварного шва W1. На сканированном изображении IFM в верхней части рисунка четко видны линии тока микроструктуры сварного шва после того, как образец был промыт в проточной воде. Положение линии сварного шва указано толстой вертикальной линией на приведенном ниже графике топографии, которая была записана вдоль толстой линии на изображении IFM. Видно, что относительно равномерное и симметричное коррозионное воздействие имело место во всей зоне сварного шва (основной металл начинается примерно на 9 мм по обе стороны от линии шва).Видно, что глубина коррозии находится в диапазоне 1–3 мкм с некоторыми глубокими ямками. Сварной шов W8, который был охлажден со скоростью 10 ° C / с от 1150 ° C и затем отпущен, имел очень небольшую коррозию в зоне сварного шва, см. Рис. 16. Зона сварного шва в этом случае фактически была меньше корродирована, чем закаленная. мартенситный основной металл, который, согласно профилю твердости на Рисунке 10, начинается примерно в 7 мм от линии сварного шва (для подтверждения высокой коррозионной стойкости сварного шва W8 было проведено дополнительное испытание на коррозию сварного шва W7, который был обработан с теми же параметрами. как W8, за исключением более высокой температуры сварки (1300 ° C).Сварной шов W7 имел почти идентичные коррозионные свойства с W8).

В заключение, из сварных швов, которые обладают наиболее многообещающими механическими свойствами, шов W8 имеет самую высокую коррозионную стойкость, даже превосходящую основной металл. Этот сварной шов имеет в основном отпущенную мартенситно-бейнитную микроструктуру после быстрого охлаждения от температуры сварки и последующей термообработки после сварки. Другие сварные швы с многообещающими механическими свойствами имели микроструктуру феррита / перлита и более низкие коррозионные свойства, чем основной металл.

Разница в коррозионной стойкости между испытанными сварными швами может быть связана с однородностью их микроструктуры. Сварные швы W8 и W7 имели микроструктуру, состоящую в основном из ферритных компонентов, то есть феррита по границам зерен, бейнита и отпущенного мартенсита, причем последние два являются ферритом с распределением мелких карбидов. Другие, менее коррозионно-стойкие сварные швы на микромасштабе имели неоднородную микроструктуру из зерен феррита и большую объемную долю колоний перлита.Электрический контакт между чередующимися слоями Fe ₃ C и феррита в перлите мог вызвать гальваническую коррозию перлита в электролитических средах, включая анодное растворение ферритной фазы. J. Dong et al. описывают это явление в [4]. [24].

Бросая вызов гравитации | Сварка | Сварочное оборудование

Нажмите на изображение, чтобы увеличить Мари Скианна

Вертикальная сварка представляет собой уникальную задачу

Спросите даже самого опытного сварщика, какая самая большая проблема, с которой он или она сталкивается при сварке, скорее всего, будут вертикальными швами.Если бы мы могли противостоять гравитации, мы могли бы устранить проблему.

Отраслевые поставщики Shop Metalworking Technology, с которыми разговаривали, не могут противостоять силе тяжести, но они могут дать совет о том, как добиться наилучших результатов при выполнении вертикального шва вверх, какой бы процесс сварки вы ни выбрали.

«Ответ на вопрос о том, как улучшить вертикальные сварные швы, подобен паутине, потому что на разные процессы влияют разные факторы», — говорит Джей Гиндер, старший инженер по прикладным технологиям, ESAB North America, Ганновер, Пенсильвания. «Любые изменения, которые вы вносите для улучшения вертикального сварного шва, зависят от используемого вами процесса сварки.«

Сварщики, которые делают только вертикальные сварные швы, особенно критически важные для атомных электростанций и корпусов судов, например, обязательно знают правильные методы для создания наилучшего вертикального шва.

«Проблема возникает у сварщиков, которые обычно выполняют плоские или горизонтальные сварные швы, и у небольших мастерских, которые не часто выполняют вертикальные сварные швы», — говорит Майк Клегин, инженер по сварке в Miller Electric, Appleton, WI. «В таких ситуациях они могут столкнуться с трудностями при выборе правильной техники и расходных материалов.«

Самая большая проблема при вертикальной сварке, «независимо от того, какой процесс — это сварка слишком горячая или слишком много металла в стык», — говорит Кевин Бердсли, инженер по применению Lincoln Electric Co., Кливленд, Онтарио. «Чем больше расплавленный металлический шар, тем больше проблем вы встретите при сварке вертикально вверх или вниз».

Кен Алрик, член группы управления брендом сварки в Victor Technologies, Сент-Луис, Миссури, говорит, что сварщикам необходимо понимать основы того, как разные материалы взаимодействуют с различными сварочными процессами.

«Если бы конечный пользователь позвонил мне и попросил совета по вертикальной сварке, я бы спросил их об основах: что именно вы свариваете, каков контур детали, которую необходимо сваривать, какая сертификация требуется вашему заказчику. а затем вы выбираете правильный процесс сварки для вертикального шва ».

Наблюдать за лужей
При сварке лужа подобна хрустальному шару; следите за появлением признаков неисправности и вносите коррективы, чтобы избежать неисправности.

«Лужа вам все расскажет», — говорит Гиндер.»Если вы идете слишком быстро или слишком медленно, или сварка слишком горячая или слишком холодная; если ручка слишком крутая или недостаточно крутая. Лужа сообщит сварщику, что ему нужно отрегулировать, но если сварщик не понимать, как сваривать вертикально, это немаловажное дело «.

Сохраняйте прохладу
Ключ к успешной вертикальной сварке заключается в контроле сварочной ванны с жидкостью, и один из лучших подходов — выбрать подходящие электроды для различных процессов, которые могут помочь сохранить сварной шов.

«Когда вы свариваете вертикально, вы становитесь слишком жидкими, и валик будет провисать, образовывать комки в середине и отрываться от боковых сторон, что вызывает подрезы, а это сложная часть вертикальной сварки», — объясняет Бердсли.

Он советует выбирать более холодный и менее текучий процесс. «Например, с помощью TIG и MIG сваривайте на холодном конце, а не на горячем».

Также важно правильно выбрать присадочный металл, — добавляет Клегин. «Чтобы бороться с действием силы тяжести, вам нужно контролировать сварочную ванну.Запуск более холодного процесса, такого как импульсная сварка MIG или TIG, но вы также должны выбрать присадочный металл, при котором шлак замерзает над лужей, что помогает удерживать сварной валик на месте ».

Обеспечьте соответствие сварного шва
Распространенной проблемой среди сварщиков, которые обычно не выполняют вертикальные сварные швы — некоторые, возможно, назвали бы это сокращением — является использование неподходящего электрода.

«Существуют электроды, предназначенные для установки вертикально или только в плоском положении, но вам необходимо выбрать подходящий для вашего процесса», — советует Бердсли.«Самая большая проблема, с которой мы сталкиваемся, — это сварщики, использующие расходные материалы шлакового типа, предназначенные для плоской сварки в вертикальном шве. Люди часто пытаются использовать расходные материалы неправильно, и это может привести к проблемам со сваркой».

Хотя это кажется здравым смыслом, для сварщиков это хорошее напоминание о том, что разные металлы реагируют по-разному, и при сварке вертикально вверх реакция усиливается.

«Независимо от того, что вы свариваете, вам необходимо добиться 100-процентного проплавления, а для этого вам необходимо согласовать присадку с основным металлом; это первый шаг», — говорит Алрик.«Затем вы рассматриваете процесс, который вы собираетесь использовать для получения наилучшего вертикального сварного шва вверх, и это будет частично зависеть от отраслевого стандарта и изделия, которое сварщик сваривает».

Гиндер

ЭСАБ добавляет: «Вы должны учитывать, как разные металлы передаются по дуге, как они переносят ток, как они возникают — плавные или жесткие и медленные. И вы должны знать об этих сплавах, чтобы знать, где устанавливать токи. и как защитить дугу с помощью надлежащего газового покрытия. Сложно так много; многие люди думают, что сварка — это не технический навык, а исключительно технический.» SMT

ESABA

Хобарт

Линкольн Электрик

Миллер

Victor Technologies

Детали для SAG — Страница 2 из 2

Водяное роторное соединение типа Deublin

Совместимые машины

СМ 15
CM 16 / Silentium
СМ 17
СМ 18
СМ 20
СМ 21
СМ L1
см L2
см X1
см X5
см X6
см X7
см X8
Fael
SAG
SMAG

* без НДС и доставки