12Х18Н10Т хим состав: применение и характеристики, виды продукции, цены и где купить сталь оптом?

Содержание

Характеристика материала сталь 12Х18Н10Т, фланцы

 

Химический состав в % материала 12Х18Н10Т

 

Механические свойства при Т=20OС материала 12Х18Н10Т

 

Твердость материала 12Х18Н10Т, Поковки    HB 10 -1 = 179   МПа

 

Физические свойства материала 12Х18Н10Т

 

Технологические свойства материала 12Х18Н10Т

 

Обозначения

Механические свойства:

Предел кратковременной прочности, [МПа]
sT Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]
d5 Относительное удлинение при разрыве, [ % ]
y Относительное сужение, [ % ]
KCU Ударная вязкость, [ кДж/м2]
HB Твердость по Бринеллю , [МПа]

 

Физические свойства :

T Температура, при которой получены данные свойства, [Град]
E Модуль упругости первого рода, [МПа]
a Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 200 — T ), [1/Град]
l Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала), [Вт/(м·град)]
r Плотность материала, [кг/м3]
C Удельная теплоемкость материала (диапазон 200 — T ), [Дж/(кг·град)]
R Удельное электросопротивление, [Ом·м]

 

Свариваемость :

Без ограничений Сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
Ограниченно свариваемая Сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
Трудносвариваемая Для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки — отжиг

 

Кольца Армко Омск

 

Сталь 12Х18Н10Т — характеристики, химический состав

Сталь 12Х18Н10Т характеристики

Класс стали —  конструкционная криогенная.

Удельный вес: 7920 кг/м3

Термообработка: Закалка 1050 — 1100oC, вода

Температура ковки:

начала 1200 °С, конца 850 °С. Сечения до 350 мм охлаждаются на воздухе

Твердость материала: HB 10 -1 = 179 МПа

Свариваемость материала: без ограничений, способы сварки: РДС (электроды ЦТ-26), ЭШС и КТС. Рекомендуется последующая термообработка

Обрабатываемость резанием: в закаленном состоянии при HB 169 и σв=610 МПа, Кu тв. спл=0,85, Кu б. ст=0,35

Флокеночувствительность: не чувствительна

Жаростойкость: в воздухе при Т=650 °С  2-3 группа стойкости, при Т=750 °С 4-5 группа стойкости

Предел выносливости: σ-1=279 МПа, n=107

Применение: 

детали, работающие до 600 °С. Сварные аппараты и сосуды, работающие в разбавленных растворах азотной, уксусной, фосфорной кислот, растворах щелочей и солей и другие детали, работающие под давлением при температуре от —196 до +600 °С, а при наличии агрессивных сред до +350 °С.; сталь аустенитного класса

Вид поставки: 

  • Сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 5949-75, ГОСТ 2590-2006, ГОСТ 2879-2006.
  • Калиброванный пруток ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 7417-75.
  • Шлифованный пруток и серебрянка ГОСТ 14955-77, ГОСТ 18907-73.
  • Лист толстый ГОСТ 7350-77.
  • Лист тонкий ГОСТ 5582-75. 
  • Лента ГОСТ 4986-79.
  • Проволока ГОСТ 18143-72.
  • Поковки и кованые заготовки ГОСТ 1133-71, ГОСТ 25054-81.
  • Трубы ГОСТ 9940-81, ГОСТ 9941-81, ГОСТ 14162-79

Российские аналоги стали 12Х18Н10Т:

08Х18Г8Н2Т, 10Х14Г14Н4Т, 12Х17Г9АН4, 08Х22Н6Т, 08Х17Т, 15Х25Т, 12Х18Н9Т

Зарубежные аналоги стали 12Х18Н10Т:

Пищевая нержавеющая сталь 12Х18Н10Т

Справочник металлопроката

В настоящее время ст 12х18н10т является самой используемой и распространённой из всех нержавеющих сталей. Это титаносодержащая сталь принадлежит к аустенитному классу, чей химический состав регламентируется ГОСТом 5632-72. В числе её основных преимуществ стоит выделить ударную вязкость и высочайшую пластичность.

Оптимальной термообработкой для сталей данной категории является их закалка при температуре около 1050

оС в h3O. После процедуры закалки механические качества материала определяются, как максимальная вязкость и пластичность, невысокая прочность и твёрдость.

Характеристики стали 12х18н10т

Химический состав, свойственный сплаву 12х18н10т, следующий: железо (основная часть), углерод (меньше 0,12%), марганец (меньше 2%), хром (около 18%), никель (от около 10 — 11%), сера (меньше 0,02%), кремний и титан (максимум по 0,8%). Сталь этой марки применение находит в самых разных областях – используется для изготовления конструкций, функционирующих в агрессивных средах, незаменима она и в процессе производства емкостного, теплообменного и иного оборудования.

Кроме того, ст. 2х18н10т используется в криогенной технике при крайне низких температурах – до -269 градусов. При этом данная сталь выдерживает и очень высокие температуры, свойственные дуговым печам.

Относясь к аустенитным сталям, рассматриваемый сплав используется как жаропрочный при температуре до +600оС. В качестве основных легирующих элементов в нём выступают Cr-Ni. 1-нофазные стали обладают устойчивой структурой однородного аустенита с небольшим присутствием карбидов Ti (с целью предупреждения межкристаллической коррозии). Подобная структура рождается после закалки с температурой 1050оС — 1080оС. Как и все стали аустенитно-ферритного и аустенитного классов

ст. 12х18н10т имеет относительно небольшой прочностный уровень (от 700 до 850МПа).

Сталь 12х18н10т способна стойко выдерживать влияние коррозии в условии температуры до 900-сот градусов. Она отлично поддаётся любой горячей обработке. Единственно, при деформациях литого металла вам следует быть повышенно осторожными, поскольку возможно проявление разного рода дефектов. Сплав 12х18н10т отлично сваривается как при помощи ручной, так и путём использования автоматической сварки. 

При выполнении ручной сварки по правилам используются электроды 2-ух видов: ЦЛ-9 и ЦЛ-11. В роли материала для стержней используются Св-07Х19Н10Б и Св-07Х25Н1.  

Технологические свойства ст. 12х18н10т

— Температура ковки: при горячей обработке начальная температура составляет около +1200°С, а при окончании процесса она понижается до +850°С. В случае если сечение у листов нержавейки не превышает 35см, охлаждение производится на воздухе.

— Флокеночувствительность: отсутствует.

— Обработка резанием: в своём закаленном состоянии при B = 610 МПа и НВ 169: Ku тв. сплава = 0,85, Ku б. ст. равно 0,35.

Высочайшие показатели технологичности в процессе пластической горячей деформации

.

— Свариваемость: этот сплав отличает превосходная свариваемость, потому сварка может производиться без особенных ограничений при температуре 600 – 800град. После сварочной процедуры рекомендуется выполнять термическую обработку.

Использование стали 12х18н10т

Коррозионноустойчивый хромо-никелевый сплав 12х18н10т с разной степенью упрочнения применяется в случае необходимости сочетания повышенных прочностных и упругих качеств металла, который работает в средне агрессивных условиях (при создании транспортерных лент, кузовов пассажирских вагонов, диафрагм компрессоров в специальных дыхательных аппаратах, отрезных кругов для особенно твердых материалов и т. п.).

Сталь 12х18н10т можно назвать идеальным сплавом для изготовления огромного количества изделий самого разного назначения, которые способны сохранять свои лучшие качества при температуре до 600-сот градусов. Детали такого плана используются при создании сварочных аппаратов, в сосудах, которые работают в контакте с азотной, уксусной, фосфорной кислотами и прочими окислительными средами, средне концентрированными органическими кислотами и растворителями.

Поскольку нержавейка отличается отличными эстетичными свойствами, изделия из неё, к примеру, такие, как листы с блестящей зеркальной поверхностью, зачастую используются в качестве отделочного материала.

Металлопродукция из ст.

12х18н10т широко используется в пищевой и строительной промышленности, а также при производстве медицинского оборудования. Нержавеющая труба 12х18н10т повсеместно применяется в автомобиле- и машиностроении, нефтехимической области и иных сферах промышленности, так как отличается надежностью, универсальностью, эстетичностью, а также отличной устойчивостью к различным видам коррозии.

Компания «ЧНСК» уже не первый год реализует высококачественный металлопрокат, полученный из стали 12х18н10т. Благодаря широкому списку его достоинств, таких, как немагнитность, устойчивость к агрессивным воздействиям, долговечность, эстетичный вид, экологичность, простота обработки и доступная цена, этот сплав пользуется большой популярностью у потребителей всех категорий. Покупая продукцию из нержавейки в нашей компании, вы можете рассчитывать на её быструю отгрузку любыми объёмами, резку в размер, при необходимости доставку и одни из самых выгодных расценок на рынке. 

Труба сталь 12х18н10т — посмотреть в каталоге

Круг сталь 12х18н10т — посмотреть в каталоге

Лист сталь 12х18н10т — посмотреть в каталоге

А также можно заказать по телефонам: (351) 725-34-00, (351) 725-42-40, (351)735-96-89

Сталь 12Х18Н10Т (Х18Н10Т) / Auremo

Трубки малых размеров (капиллярные) термообработанные или нагартованные в состоянии поставки по ГОСТ 14162-79
≥549 ≥35
Трубы бесшовные для маслопроводов и топливопроводов, термообработанные в состоянии поставки по ГОСТ 19277-73
≥549 ≥40
Сортовой прокат. Закалка 1050-1100 °С, охлаждение на воздухе
225-315 550-650 46-74 66-80 215-372
Градация показателей свойств готовых термообработанных деталей по ОСТ 1 90005-91
540-800
Заготовки (поковки и штамповки) по ОСТ 95-29-72 в состоянии поставки: Аустенизация при 1020-1100 °C, охлаждение в воде или на воздухе
≥246 ≥520 ≥37
Сортовой прокат. Закалка 1050-1100 °С, охлаждение на воздухе
135-205 390-440 30-42 60-70 196-353
Заготовки (поковки и штамповки) по ОСТ 95-29-72 в состоянии поставки: Аустенизация при 1020-1100 °C, охлаждение в воде или на воздухе
≥186 ≥372
Сортовой прокат. Закалка 1050-1100 °С, охлаждение на воздухе
135-205 380-450 31-41 61-68 215-353
Заготовки деталей трубопроводной арматуры по СТ ЦКБА 016-2005. Закалка в воду или на воздухе с 1020-1100 °С (выдержка 1,0-1,5 мин/мм наибольшего сечения но не менее 0,5 ч)
≤60 ≥196 ≥490 ≥40 ≥55 121-179
Сортовой прокат. Закалка 1050-1100 °С, охлаждение на воздухе
120-205 340-410 28-38 51-74 196-358
Заготовки деталей трубопроводной арматуры по СТ ЦКБА 016-2005. Закалка в воду или на воздухе с 1020-1100 °С (выдержка 1,0-1,5 мин/мм наибольшего сечения но не менее 0,5 ч)
60-100 ≥196 ≥490 ≥39 ≥50 121-179
Сортовой прокат. Закалка 1050-1100 °С, охлаждение на воздухе
120-195 270-390 27-37 52-73 245-353
Заготовки деталей трубопроводной арматуры по СТ ЦКБА 016-2005. Закалка в воду или на воздухе с 1020-1100 °С (выдержка 1,0-1,5 мин/мм наибольшего сечения но не менее 0,5 ч)
100-200 ≥196 ≥490 ≥38 ≥40 121-179
Сортовой прокат. Закалка 1050-1100 °С, охлаждение на воздухе
120-195 265-360 20-38 40-70 255-353
Заготовки деталей трубопроводной арматуры по СТ ЦКБА 016-2005. Закалка в воду или на воздухе с 1020-1100 °С (выдержка 1,0-1,5 мин/мм наибольшего сечения но не менее 0,5 ч)
200 ≥196 ≥490 ≥35 ≥40 121-179
Кольца цельнокатанные в состоянии поставки по ОСТ 1 90224-76. Закалка на воздухе, в масле или воде с 1050-1100 °C
≥196 ≥510 ≥40 ≥55
Лента нагартованная в состоянии по ТУ 14-1-1073-74
≥834 ≥5
Лента холоднокатаная 0,05-2,00 мм по ГОСТ 4986-79. Закалка в воду или на воздухе с 1050-1080 °C (образцы)
0.2-2 ≥530 ≥35
0.2 ≥530 ≥18
Лента холоднокатаная термообработанная с травленой поверхностью без дрессирования в состоянии поставки по ТУ 14-1-652-73
0.1-0.8 ≥529 ≥35
Листовой горячекатаный (1,5-3,9 мм) и холоднокатаный (0,7-3,9 мм) прокат по ГОСТ 5582-75. Без термообработки
≤3.9 880-1080 ≥10
≤3.9 ≥740 ≥25
Листовой горячекатаный (1,5-3,9 мм) и холоднокатаный (0,7-3,9 мм) прокат по ГОСТ 5582-75. Закалка в воду или на воздухе с 1050-1080 °C
≥250 ≥40
≥205 ≥530 ≥40
Листовой горячекатаный (4,0-50,0 мм) и холоднокатаный (4,0-5,0 мм) прокат по ГОСТ 7350-77. Закалка в воду или на воздухе с 1000-1080 °C
≥235 ≥530 ≥38
Листовой холоднокатаный (0,7-5,0 мм) и горячекатаный прокат (3,0-6,0 мм) из стали 12Х18Н10Т в состоянии поставки по ТУ 14-1-2476-78. Закалка в воду или на воздухе с 1050-1080 °C
≥540 ≥40
Поковки для деталей стойких к МКК. Закалка от 1000-1050 °C в масло, воду или на воздухе
100-300 ≥196 ≥510 ≥38 ≥45 121-179
60-100 ≥196 ≥510 ≥39 ≥50 121-179
60 ≥196 ≥510 ≥40 ≥55 121-179
Поковки. Закалка в воду или на воздухе с 1050-1100 °C
1000 ≥196 ≥510 ≥35 ≥40
Поковки. Закалка на воздухе с 1050-1100 °C, охлаждение в масле или воде
≥196 ≥540 ≥40 ≥55
Проволока пружинная групп В (высокопрочная) и ВО (высокопрочная ответственного назначения) по ТУ 3-1002-77. Нагартованная в состоянии поставки
0.11-0.71 1720-2010
0.81-2.81 1720-2010
3.01-3.51 1670-1960
4.01 1620-1910
4.51 1620-1860
5.01-5.51 1570-1760
6.01 1520-1720 ≥20
6.51 1470-1670 ≥20
7.01-7.51 1420-1620 ≥20
8.01 1370-1570 ≥20
Проволока пружинная группы Н (нормальной прочности) по ТУ 3-1002-77. Нагартованная в состоянии поставки
0.51-6.01 ≥1230
6.51-10.01
Проволока термообработанная в состоянии поставки по ГОСТ 18143-72 (относительное удлинение, % при расчетной длине образца 100 мм указано дл я проволоки 1-го класса, в скобках — для 2-го класса)
0.2-1 590-880 ≥25 (≥20)
1.1-7.5 540-830 ≥25 (≥20)
Проволока холоднотянутая в состоянии поставки по ГОСТ 18143-72
0.2-3 1130-1470
3.4-7.5 1080-1420
Прокат в состоянии поставки, без термообработки
≤5 ≥930
≥529 ≥40
≥549 ≥35
Прокат тонколистовой холоднокатаный и гнутые профили термообработанные в состоянии поставки по ГОСТ Р 51393-99. Закалка в воду или на воздухе с 1050-1080 °C
≥205 ≥530 ≥40
Прутки горячекатаные и кованые по ТУ 14-1-656-73. Образцы продольные. Закалка в воду с 1000-1050 °С
≥510 ≥40 ≥55
Прутки калиброванные в состоянии поставки (нагартованные) по ТУ 14-1-3581-83
20-25 ≥225 ≥539 ≥25 ≥55
Прутки по ТУ 14-1-3581-83. Закалка на воздухе, в масло или в воду с 1050-1100 °C
≥196 ≥539 ≥40 ≥55
Прутки шлифованные, обработанные на заданную прочность (ТП) по ГОСТ 18907-73
1-30 590-830 ≥20
Сортовой прокат горячекатаный и кованый по ГОСТ 5949-75. Закалка на воздухе, в масло или в воду с 1020-1100 °C
≥196 ≥510 ≥40 ≥55
Тонколистовой прокат термообработанный (умягчение) по ТУ 14-1-3199-81
0.5-3 ≥274.4 ≥549.8 ≥40
Трубная заготовка по ТУ 14-1-686-88. Закалка в воду или на воздухе с 1050-1080 °С
≥530 ≥40
Трубная заготовка термообработанная по ТУ 14-1-3844-84. Образцы продольные и тангенциальные
≥529 ≥40
≥510 ≥40
Трубы безрисочные холоднодеформированные бесшовные (холоднокатаные, холоднотянутые и теплокатаные) по ТУ 14-3-769-78. Термообработанные, в состоянии поставки
≥196 ≥548.8 ≥35
Трубы бесшовные горячедеформированные в состоянии поставки по ГОСТ 9940-81
≥529 ≥40
Трубы бесшовные особотонкостенные диаметром до 60 мм в нагартованном состоянии по ТУ 14-3-770-78
≥196 ≥550 ≥35
Трубы бесшовные холодно-и теплодеформированные улучшенного качества в состоянии поставки по ТУ 14-3-1109-82
≥558 ≥36
Трубы прессизделия шестигранные термообработанные по ТУ 14-131-880-97
≥196 ≥490 ≥40 ≥55
Трубы центробежнолитые термообработанные в состоянии поставки по ТУ 14-3Р-115-2010. Закалка в воду или на воздухе под вентилятором с 1050-1080 °C
≥190 ≥470 ≥35
Трубы электросварные термообработанные, в состоянии поставки (Dн=8,0-102,0 мм)
≥226 ≥550 ≥35
Штамповки по ОСТ 1 90176-75. Закалка на воздухе, в масло или в воду с 1050-1100 °C
≥196 ≥540 ≥40 ≥55

Стали 12х18н10т и 08х18н10т — cравнение аналогов, характеристики

При выборе марки стали для производства конструкций или деталей, необходимо скрупулезно изучить их химический состав, так как именно он оказывает максимальное влияние на свойства металла. Даже небольшое изменение процентного соотношения одного и того же элемента, может изменить свойства стали, и повлиять на его применение.

Химический состав сталей 08х18н10т и 12х18н10т

Различия в химическом составе двух сравниваемых сталей, на первый взгляд, незначительны. По своему химическому составу оба сплава относятся к классу нержавеющих легированных жаропрочных аустенитных сталей. Обе стали усилены такой важной добавкой, как титан.

Их химический состав отличается только процентным содержанием углерода. В стали 08х18н10т его до 0,12 %, а в стали 12х18н10т – только не более 0,08 %. Все остальные легирующие элементы введены в сплавы в одинаковом количестве. Однако такое отличие 08х18н10т от 12х18н10т несколько меняет свойства данных сталей, и, естественно, на сферу их применения. Хотя в остальном – стали являются взаимозаменяемыми.

Полный химический состав сталей 08х18н10т и 12х18н10т

Марки C Si Mn P S Cr Mo Ni V Ti Cu W Fe
08х18н10т <0,08 <0,8 <2,0 <0,035 <0,02 17,0–19,0 <0,3 9,0-11,0 <0,2 <0,7 <0,4 <0,2 Остальное
12х18н10т <0,12
<0,8 <2,0 <0,035 <0,02 17,0–19,0 <0,5 9,0-11,0 <0,2 <0,8 <0,4 <0,2 Остальное

Свойства 12х18н10т и 08х18н10т

Увеличение в стали 12х18н10т процентного содержания углерода по сравнению с химическим составом стали 08х18н10т с 0,08 % до 0,12 % существенно повышает прочность и твердость, у 12х18н10т, но при этом снижает такое свойство, как свариваемость, и негативно влияет на хрупкость стали. Кроме того, при повышенном содержании углерода может возникнуть явление хладноломкости и понизиться вязкость. Также высокое содержание в сплаве углерода снижает пластичность сплава.

Обе рассматриваемые стали являются коррозионностойкими, хотя сталь 08х18н10т характеризуется большей сопротивляемостью к образованию межкристаллитной коррозии по сравнению со сталью 12х18н10т. И это различие 08х18н10т и 12х18н10т сказывается на том, что нержавеющую сталь 08х18н10т используют для изготовления сварных изделий, работающих в условиях сред с более высокой агрессивностью, чем сталь марки 12х18н10т.

Есть ещё одно важное отличие, при ответе на вопрос – 12х18н10т и 08х18н10т в чем разница — оно проявляется после упрочнения обеих сталей термообработкой. Так, при высокотемпературной обработке стали 08х18н10т ее предел текучести повысился на 45-60% по сравнению с аналогичным уровнем после обычной термообработки, но показатели пластичности при этом уменьшились незначительно, не выходя за пределы значений по стандарту. А сталь марки 12х18н10т после упрочнения значительно увеличила свою прочность, больше, чем сталь марки 08х18н10т, но снизила показатели прочности.

Сказать, какая сталь лучше 08х18н10т или 12х18н10т, сложно. Из одинаковых свойств обеих сталей нужно отметить высокую стойкость к повышенным температурным режимам – изделия и конструкции из данных сталей аустенитного класса можно использовать, как жаропрочные при температурах, достигающих 600 ˚С, устойчивость к нагрузкам, свариваемость, твердость.

Для изделий из обеих сталей допустима эксплуатация при температурных режимах в интервале от -269 до 600 °С, и без каких-либо ограничений показателей давления.

Сферы использования – 08х18н10т сравнение с 12х18н10т

Хромоникелевую нержавеющую сталь 12х18н10т целесообразно использовать для производства сварных конструкций в криогенных устройствах – при низких температурах, до -270˚С, из нее изготавливают детали и элементы для емкостного, теплообменного и реакционного оборудования, аппаратов, а также части для паро-, водонагревателей и трубопроводов высокого давления, с высокой температурой эксплуатации. Подходит данная сталь и для производства изделий печных устройств, аппаратуры, муфелей, коллекторов выхлопных систем. Это обусловлено тем, что даже при непрерывной эксплуатационной нагрузке сталь 12х18н10т сохраняет свои антикоррозионные свойства не только на воздухе, но и в среде продуктов сгорания топлива – температуры до 900˚С, а при условии теплосмен до 800˚С.

Но разница между 08х18н10т и 12х18н10т в применении небольшая.

Нержавеющую сталь 08х18н10т рационально использовать для производства сварных изделий, эксплуатация которых предполагает условия большой агрессивности. Из нее производят аппаратуру и детали печных устройств, теплообменников, труб и трубопроводной арматуры коллекторов, выхлопных систем, электродные изделия, детали, части и узлы трубопроводов в области энергетики.

Нержавеющая сталь 12Х18Н10Т. Свойства стали 12х18н10т. Аналоги стали 12Х18Н10Т

Марка: 12Х18Н10Т
Классификация: Сталь коррозионно-стойкая обыкновенная
Применение: Коррозионно-стойкая сталь (нержавеющая сталь) 12Х18Н10Т (Х18Н10Т) используется для изготовления деталей, работающих до 600 °С. Сварные аппараты и сосуды, работающие в разбавленных растворах азотной, уксусной, фосфорной кислот, растворах щелочей и солей и другие детали, работающие под давлением при температуре от —196 до +600 °С, а при наличии агрессивных сред до +350 °С.

Химический состав в % материала 12Х18Н10Т

C Si Mn Ni S P Cr Cu
  до   0.12   до   0.8   до   2 9 — 11   до   0.02   до   0.035 17 — 19   до   0.3 (5 С — 0.8) Ti, остальное Fe

Механические свойства при Т=20oС материала 12Х18Н10Т

Сортамент Размер Напр. sв sT d5 y KCU Термообр.
мм МПа МПа % % кДж / м2
Поковки до 1000   510 196 35 40   Закалка 1050 — 1100oC, вода,

Физические свойства материала 12Х18Н10Т 

T E 10— 5 a 10 6 l r C R 10 9
Град МПа 1/Град Вт/(м·град) кг/м3 Дж/(кг·град) Ом·м
20 1.98   15 7900   725
100 1.94 16.6 16   462 792
200 1.89 17 18   496 861
300 1.81 17.2 19   517 920
400 1.74 17.5 21   538 976
500 1.66 17.9 23   550 1028
600 1.57 18.2 25   563 1075
700 1.47 18.6 27   575 1115
800   18.9 26   596  
900   19.3        
T E 10— 5 a 10 6 l r C R 10 9

Технологические свойства материала 12Х18Н10Т 

Свариваемость: без ограничений.
Флокеночувствительность: не чувствительна.

Обозначения:

Механические свойства :
sв — Предел кратковременной прочности , [МПа]
sT — Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]
d5 — Относительное удлинение при разрыве , [ % ]
y — Относительное сужение , [ % ]
KCU — Ударная вязкость , [ кДж / м2]

Физические свойства :
T — Температура, при которой получены данные свойства , [Град]
E — Модуль упругости первого рода , [МПа]
a — Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o — T ) , [1/Град]
l — Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала) , [Вт/(м·град)]
r — Плотность материала , [кг/м3]
C — Удельная теплоемкость материала (диапазон 20o — T ), [Дж/(кг·град)]
R — Удельное электросопротивление, [Ом·м]

Свариваемость :
без ограничений — сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
ограниченно свариваемая — сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
трудносвариваемая — для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки — отжиг

 

Зарубежные аналоги материала 12Х18Н10Т 
США Германия Япония Франция Англия Евросоюз Италия Испания Китай
DIN,WNr JIS AFNOR BS EN UNI UNE GB
1.4541
1.4878
X10CrNiTi18-10
X12CrNiTi18-9
X6CrNiTi18-10
Z10CNT18-10
Z10CNT18-11
Z6CNT18-10
Z6CNT18-12
321S31
321S51
321S59
LW18
LW24
X6CrNiTi18-10
1.4541
1.4878
X10CrNiTi18-10
X6CrNiTi18-10KT
X6CrNiTi18-11
X6CrNiTi18-11KG
X6CrNiTi18-11KT
0Cr18Ni10Ti
0Cr18Ni11Ti
0Cr18Ni9Ti
1Cr18Ni11Ti
H0Cr20Ni10Ti

 

Зарубежные аналоги материала 12Х18Н10Т (продолжение) 
Швеция Болгария Венгрия Польша Румыния Чехия Австрия Австралия Юж.Корея
SS BDS MSZ PN STAS CSN ONORM AS KS
0Ch28N10T
Ch28N12T
Ch28N9T
X6CrNiTi18-10
H5Ti
KO36Ti
KO37Ti
X6CrNiTi18-10
0h28N10T
1h28N10T
1h28N12T
1h28N9T
X6CrNiTi18-10KKW
X6CrNiTi18-10S

Заказать 12х18н10т


12Х18Н10Т — ГК Металлург

Бурное развитие инновационных технологий привело к появлению достаточно большого количества новых металлов, которые характеризуются исключительными эксплуатационными качествами. Примером можно назвать появление материалов с коррозионной стойкостью, за счет которых существенно продлевается срок службы изготавливаемых изделий. Наиболее распространенной версией считается сталь 12х18н10т. Характеристики стали 12х18н10т во многом определяют востребованность и применение в различных отраслях промышленности. Особые свойства связаны с включением в состав различных легирующих элементов и выдерживании их концентрации на требуемом уровне. Расшифровка маркировки определяет наличие большого количества хрома и других примесей.

Общая характеристика стали 12х18н10т

Рассматривая 12х18н10т (ГОСТ определяет все стандарты) следует учитывать, что высокая концентрация основных легирующих элементов определяет особые свойства металла. Больше всего в марке присутствует хром и никель.

Технические особенности нержавеющей стали 12х18н10т можно охарактеризовать следующим образом:

  • Показатель плотности составляет 7920 кг/м3.
  • Закалка проводится при воздействии температуры около 1100 градусов Цельсия. Для нагрева среды до этой температуры требуется специальное оборудование.
  • Аналог стали 12х18н10т должен иметь показатель твердости 179 МПа.
  • Важным параметром можно назвать степень свариваемости. Марка нержавеющей стали 12х18н10т не имеет ограничений по свариваемости, могут применяться различные методы. После сварки рекомендуется проводить термическую обработку, которая повышает прочность и надежность соединения.
  • Температура применения составляет 650 градусов Цельсия. Большая температура может привести к повышению пластичности и снижению защиты от химического воздействия.
  • Есть возможность проводить обработку материала резанием в закаленном состоянии. Именно поэтому заготовка применяется для обработки резанием при использовании токарного или фрезерного оборудования.

В продаже также поставляется нагартованная заготовка, которая может применяться для получения самых различных изделий.

Аналог 12х18н10т производят многие зарубежные производители. При этом маркировка проводится согласно правилам, которые установлены в стране.

Химический состав и структура сплава

Рассматриваемый материал 12х18н10т относится к классу конструкционных криогенных. Структуру можно охарактеризовать высокой устойчивостью к воздействию агрессивной среды. Химический состав стали 12х18н10т представлен сочетанием следующих элементов:

  • Практически любой металл в своем составе имеет высокую концентрацию железа. Вторым наиболее важным химическим элементом является углерод, концентрация которого составляет 0,12%.
  • Вторым по концентрации элементом является хром. Его концентрация составляет от 17% до 19%.
  • В состав включили большую концентрацию никеля: от 9% до 11%.
  • В последнее время в состав современных сплавов включается титан, концентрация которого около 0,8%.

Остальные химические вещества имеют концентрацию в пределах нормы в соответствии с ГОСТ. Избежать наличие вредных примесей в составе практически не возможно, но есть возможность выдерживать низкий показатель концентрации: фосфора около 0,035% и серы не более 0,02%.

Легирующие элементы стали 12х18н10т

Основные легирующие элементы представлены хромом и никелем. Они оказывают следующее воздействие:

  • Практически все распространенные нержавейки получаются при включении в состав хрома, который определяет коррозионную стойкость. Кроме этого, увеличивается способность структуры с пассивации.
  • Никель добавляется в состав для того чтобы повысить эксплуатационные качества структуры. Примером назовем то, что рассматриваемая марка хорошо прокатывается в холодном и горячем состоянии.

Другие легирующие элементы лишь незначительно изменяют эксплуатационные характеристики рассматриваемого металла. Примером можно назвать ферритные свойства, а также межкристаллическую коррозионную устойчивость, связанная с высокой концентрацией титана.

Физические свойства

При выборе металла следует уделить внимание его физическим свойствам. Они во многом определяют область применения и его основные эксплуатационные качества. В рассматриваемом случае плотность нержавеющей стали составляет 7920 кг/м3. Довольно высокая плотность 12х18н10т определяет то, что изготавливаемые детали обладают прочностью.

К другим физическим свойствам отнесем следующие моменты

  • Температура плавления нержавеющей стали более 1000 градусов Цельсия. Провести подобную обработку в домашней мастерской практически невозможно.
  • Коррозионная стойкость – основная причина востребованности распространенных нержавеек. Он может применяться в случае, если условия эксплуатации предусматривают воздействие повышенной влажности и химической среды.
  • Низкие магнитные свойства позволяют применять ее при изготовлении различных изделий. Они достигаются за счет добавления титана.

Удельный вес нержавеющей стали во многом зависит от химического состава и применяемого метода обработки.

Механические свойства

При рассмотрении металла учитываются и механические свойства стали 12х18н10т. они характеризуются следующим образом:

  • Твердость по Бринеллю соответствует 179 МПа. Этот момент определяет то, что поверхность материала может выдерживать воздействие самого различного типа.
  • Предел прочности варьирует в различном диапазоне, обычно составляет 279 МПа.

При выборе 12х18н10т также учитывается предел текучести, который определяет возможность его применения при литье различных изделий.

К другим особенностям рассматриваемого металла отнесем следующие моменты:

  • При легировании в состав включается кремний. Он повышает плотность и показатель текучести. Концентрация этого химического элемента в составе неблагоприятно воздействует на пластичность.
  • Достаточно высокая пластичность и ударная вязкость являются привлекательными эксплуатационными качествами металла.
  • При снижении температуры окружающей среды механические свойства металла начинают существенно снижаться.

Недостаток заключается в том, что металл не выдерживает на воздействие веществ, в состав которых включены ионы хлора. Кроме этого, коррозионная стойкость низкая в отношении к соляной или серной кислоты. Поэтому сфера применения несколько ограничена.

Сфера применения

Применение стали 12х18н10т весьма обширно:

  • Пищевая промышленность. Стоит учитывать, что к изделиям, применяемым в пищевой промышленности, предъявляется достаточно много требований. Металл не должен взаимодействовать с продуктами питания и напитками.
  • Химическая и нефтяная отрасли. В этих отраслях также часто создают различные емкости и элементы, которые контактируют с нефтепродуктами и различными химическими веществами.
  • Машиностроение. В машиностроительной отрасли изготавливают различные изделия путем резания. Если ни будут эксплуатироваться при высокой влажности и воздействии химических веществ, то часто выбирается рассматриваемая материал.
  • В секторе топливной промышленности и энергетики. Металл может выдерживать воздействие высокой температуры.

Металл может обрабатываться при применении автоматической и ручной сварки. Высокий показатель коэффициента теплопроводности определяет применение стали при изготовлении теплообменного оборудования. Также листовой металл применяется при изготовлении коллекторных элементов для передачи и распределения выхлопных газов.

Большое распространение получили бесшовные нержавеющие трубы, которые эксплуатируются под большим давлением. Кроме этого, в химическом составе есть титан, который определяет низкие магнитные качества. Достаточно высокая концентрация углерода определяет высокий уровень прочности.

Термообработка стали 12х18н10т

Существенно увеличить эксплуатационные качества материала можно путем термической обработки. Она способна существенно повысить эксплуатационные качества ответственных изделий.

Особенностями термической обработки можно назвать нижеприведенные моменты:

  • Проводится закалка. Она позволяет существенно повысить показатель твердости поверхности. Закалка предусматривает перестроение структуры, для чего заготовка нагревается до температуры 1060 градусов Цельсия. При перестроении структуры, для чего проводится термическая обработка, может снижаться пластичность, и этом станет причиной хрупкости. Рекомендуется проводить охлаждение в масле, за счет чего существенно повышается качество поверхности.
  • Нормализация 12х18н10т для снижения внутренних напряжений проводится путем отпуска.
  • При желании может проводится ковка при температуре около 1200 градусов Цельсия.

Нагреть среду до требуемой температуры можно при применении индукционной печи. Они позволяют автоматизировать процесс и повысить качество. Устанавливаться индукционные печи могут в домашних мастерских.

В заключение отметим, что нержавейки сегодня обладают наиболее высокими эксплуатационными характеристиками. Это связано с точной концентрацией определенных химических веществ. Однако, применение подобных материалов не всегда целесообразно, что связано с высокой стоимостью изготовления.

Объемный и поверхностный химический состав частиц пшеничной муки разного размера

Химический состав и размер частиц являются критическими факторами, влияющими на качество и применение муки. В настоящем исследовании изучалась микроструктура и распределение объемного и поверхностного химического состава в частицах пшеничной муки разного размера. Восемь образцов пшеничной муки с различным размером частиц были получены из одной и той же нативной пшеничной муки путем просеивания (размер сита от 25 до 112 мкм м).Результаты сканирующей электронной микроскопии и анализа объемного химического состава показали, что частицы муки разного размера различались по микроструктуре, белку и составу крахмала. Дальнейший анализ белковых фракций с различной растворимостью показал, что относительно более мелкие частицы муки (диаметр <48 мкм м) имели более высокое соотношение глютенового белка (глиадина и глютенина) (60,88–64,06%). Более того, аминокислотный анализ показал, что глутаминовая кислота была богата частицами среды. Результаты XPS показали, что химический состав поверхности пшеничной муки разного размера не коррелирует с химическим составом в массе, что указывает на то, что они будут иметь независимое влияние на качество муки.

1. Введение

Пшеничная мука — это порошок, получаемый при помоле зерна пшеницы, который является основным сырьем для пищевых продуктов на основе злаков. Качество пшеничной муки, которое напрямую влияет на внешний вид, вкус и текстуру мучных продуктов, является функцией многих факторов, включая разновидность пшеницы, технологию обработки и условия хранения. В настоящее время качество муки обычно оценивается путем измерения химического состава (содержание белка, глютена, крахмала и поврежденного крахмала), реологических свойств теста (вязкоупругости и растяжимости) или непосредственного исследования характеристик при приготовлении пищи (приготовление на пару, кипячение и выпечка). .

Качество пшеничной муки в основном определяется ее химическим составом. Основными компонентами пшеничной муки являются белок (примерно 10–12%) и крахмал (примерно 70–75%), а второстепенными компонентами являются полисахариды (примерно 2–3%) и липиды (примерно 2%) [1]. Химические составы могут влиять на свойства муки при замесе теста (степень водопоглощения), образование сетки клейковины, свойства теста (твердость, вязкость, эластичность, растяжимость, пластичность, водоудержание и т. Д.,) и кулинарные характеристики (сохранение формы, жевательная вязкость, твердость, усадка и т. д.), которые особенно важны для китайских мучных продуктов [2–5].

Размер частиц также является важным параметром пшеничной муки [6]. Во время помола муки различные технологии обработки (прочность помола, сепарация и рекомбинация) будут производить пшеничную муку с различными частицами (разными по размеру и распределению) [7, 8]. Эти частицы, которые могут происходить из разных частей эндосперма пшеницы, вызывая существенные различия в химическом составе, будут иметь разную привязанность ко всему качеству муки [9].Предыдущие исследования изучали влияние белка, глютена, крахмала и поврежденного крахмала на качество пшеничной муки. В последние годы влияние размера частиц муки на качество муки и сопутствующих продуктов привлекло больше внимания, и также была полностью продемонстрирована взаимосвязь между распределением частиц цельной муки и общим качеством продуктов на основе муки [8, 10– 12]. Однако из-за неоднородной структуры эндосперма пшеницы частицы разных размеров не обязательно имеют одинаковый химический состав, поэтому нельзя установить взаимосвязь между химическим составом частиц пшеничной муки разного размера и качеством муки.

Рентгеновская фотоэлектронная спектроскопия (XPS) — один из важнейших современных методов химического анализа поверхности, который может использоваться для качественного и количественного анализа химического состава поверхности неизвестных образцов [13]. Помимо сложности различения арабиноксиланов и крахмала из-за их сходной химической структуры, XPS может четко различать белки, крахмалы и липиды на поверхности частиц муки [14]. В частности, предыдущие исследования показали, что функциональные свойства (водопоглощение, регидратация, смачиваемость и т. Д.,) и качественные характеристики пшеничной муки тесно связаны с химическим составом поверхности частиц пшеничной муки [15], а химический состав поверхности частиц пшеничной муки будет значительно отличаться от их насыпного состава [16–20].

Для оценки качества муки необходимо исследование химического состава в объеме и на поверхности частиц муки разного размера. За исключением содержания белка и крахмала, белковые фракции с различной растворимостью и аминокислотным составом более репрезентативны для общего химического состава муки.Целью настоящего исследования было изучить объемный и поверхностный химический состав частиц пшеничной муки разного размера, чтобы заложить основу для корректировки качества муки путем восстановления во время производства пшеничной муки.

2. Материалы и методы
2.1. Химические вещества и реагенты

Хлорид натрия (≥99,5%), этанол (≥99,9%) и гидроксид натрия (≥96%) были приобретены у Tianjin Tianli Chemical Reagent Co., Ltd. (Тяньцзинь, Китай). Концентрированная соляная кислота (36–38%) была закуплена на заводе химических реагентов Лоян (Лоян, Китай).Наборы крахмала (GO / P) (1 мл / флакон) были приобретены у Sigma Aldrich Ltd. (Сент-Луис, Миссури, США). Цитрат тринатрия (≥99,5%), лимонная кислота (≥99,8%) и нингидрин (≥95%) были приобретены у SinoPharm Chemical Reagent Co. Ltd. (Шанхай, Китай). Фенол (≥99%) был приобретен у Xilong Chemical Ltd. (Гуандун, Китай). Стандартный раствор смешанных аминокислот (2,5, мкМ, моль / мл, 5 мл, тип H) был приобретен у Sykam Scientific Instrument Co. Ltd. (Германия).

2.2. Приготовление образцов пшеничной муки

Восемь образцов частиц пшеничной муки разного размера были приготовлены из одной и той же нативной муки путем просеивания.Используемая местная мука была получена от Su-sanling Flour Co., Ltd. (Тайсин, Цзянсу, Китай), которая была получена путем измельчения смеси пшеницы со средней клейковиной, включающей 30% красной пшеницы Цзянсу, 20% австралийской белой пшеницы и 50% Jimai 20 со степенью извлечения 51%. Происхождение и качественные характеристики трех сортов пшеницы представлены в таблице 1. Показатели качества местной муки были следующими: содержание воды 12,11%; белок 11,75%; общий крахмал 80,65%; и поврежденный крахмал, 11.41% (в сухом виде).


Сорта пшеницы Происхождение Характеристики Содержание белка (%) Содержание влажной клейковины (%) Число осаждения (мл)

SM188 Цзянсу, Китай Красный, мягкий 11,46 27,40 31,50
ASW Австралия Белый, мягкий 10.80 28,90 36,10
JM 20 Цзинань, Китай Белый, твердый 14,30 31,60 54,20

Самородная мука была отделена электрическое контрольное сито (JJSY 30 × 10, Shanghai Jiading Cereals and Oils Instrument Co., Ltd.). Муку (500 г) взвешивали и просеивали через сита с отверстиями 112, 104, 99, 78, 74, 48, 38 и 25- мкм [10, 21].Процесс просеивания был закончен, когда увеличение количества просеиваемого через сито вещества составило менее 5% / мин, и были получены восемь образцов муки с различным размером частиц, пронумерованных от 1 до 8 в соответствии с размером частиц (таблица 2). Для лучшей идентификации мы взяли # 1, # 2, # 3 и # 4 как большие частицы, # 5 и # 6 как средние частицы и # 7 и # 8 как мелкие частицы.


Образцы муки # 1 # 2 # 3 # 4 # 5 # 6 # 7 # 8

Проходное отверстие сит ( мкм м) 112 104 99 78 74 48 38 25
Непроходящее отверстие сита ( мкм м ) 104 99 78 74 48 38 25
Распределение частиц по размерам D50 ( мкм м) 42.42 32,48 27,44 26,30 23,32 17,33 14,57 13,63
Распределение частиц по размерам D90 ( мкм м) 148,70 138,00 131,00 126 67,92 37,19 35,46 31,98

2.3. Определение гранулометрического состава

Гранулометрический состав восьми образцов муки измеряли с помощью лазерного анализатора размера частиц (лазерный анализатор размера частиц BT-9300H, Dandong Buite Instrument Co., Ltd.), а результаты выражены с помощью D50 и D90 (Таблица 2) [22].

2.4. SEM Observation

Микроструктуру частиц пшеничной муки наблюдали с помощью сканирующего электронного микроскопа (Quanta250FEG). Представитель каждого образца муки был закреплен на столе нагрузки двусторонней липкой лентой, а затем покрыт золотом для обеспечения проводимости [20]. Расстояние наблюдения и контраст сканирования были отрегулированы для получения наилучших фотографических результатов, и изображение микроструктуры каждого образца наблюдали при 2000-кратном увеличении.

2,5. Анализ химического состава в массе

Общее содержание крахмала и содержание поврежденного крахмала определяли согласно методам, утвержденным AACC (76-13 и 76-31). Общее содержание азота (TN) определяли по методу Кьельдаля (Kjeltec TM 8400, Швеция), а содержание белка рассчитывали по методу AACC 46-10 (TN * 5,7). Белки с разной растворимостью, включая альбумин, глобулин, глиадин и глютенин, экстрагировали чистой водой, 10% хлоридом натрия, 70% этанолом и 0.2% гидроксида натрия соответственно. Содержание аминокислот определяли с помощью автоматического анализатора аминокислот (S-433D, Германия) по методикам AACC (07-01 и 07-11).

2.6. Химический элемент поверхности и анализ групп

Химический состав поверхности частиц муки анализировали с помощью анализатора рентгеновского фотоэлектронного спектра с источником монохроматического рентгеновского излучения. Небольшое количество образца муки помещали на алюминиевую фольгу с помощью двусторонней липкой ленты и затем фиксировали таблеточной машиной.Нефиксированный порошок был удален. Приготовленный образец плашмя помещали в контейнер из нержавеющей стали в рабочую камеру рентгеновского фотоэлектронного спектрометра (ESCALAB 250 Xi, Thermo Fisher Scientific).

Условия работы были следующие: диапазон сканирования от 0 до 1400 эВ; давление в рабочей камере при анализе было <10 −7 Торр; угол вылета фотоэлектронов был перпендикулярен образцу; анализатор работал с энергией прохождения 65 эВ при выборе спектра XPS; размер шага был 0.1 эВ; анализируемая область была 300 мкм м × 700 мкм м; время выдержки составляло 1000 мс; а базовая линия Ширли использовалась для вычитания фона [14, 16]. Энергия связи узкоспектрального сканирования соответствовала химической функциональной группе, и для количественного анализа элементов и групп использовался метод фактора чувствительности [14].

2.7. Статистический анализ

Данные были представлены как среднее значение ± стандартное отклонение (SD). Расчет среднего и стандартного отклонения был основан на описательном статистическом анализе с помощью SPSS20.0 программное обеспечение. Анализ линейной корреляции проводился с использованием программного обеспечения Origin 8.5, а обработка данных XPS проводилась с использованием программного обеспечения XPS для подбора пиков.

3. Результаты и обсуждение
3.1. Гранулометрический состав образцов муки

Результаты анализа гранулометрического состава представлены в таблице 2. Средний диаметр гранул (D50) частиц пшеничной муки разного размера варьировал от 42,42 до 13,63 мкм м, а D90 — от 148,70 до 31,98 мкм м (более подробная информация на рисунке S1 дополнительных данных).

3.2. Анализ микроструктуры

Когда зерна пшеницы размалывались, эндосперм пшеницы расщеплялся и образовывались частицы муки различных видов. Микроструктуры восьми образцов муки наблюдались с помощью СЭМ (рис. 1 (а) –1 (з)). В совокупности композиции этих частиц в основном включают комки эндосперма (агрегаты целых клеток эндосперма), гранулы цельного крахмала, гранулы поврежденного крахмала и нерегулярные фрагменты белка.

Сравнивая восемь изображений друг с другом, было обнаружено, что большие частицы муки (№1, №2, №3 и №4) в основном состоят из комков эндосперма; средние частицы (# 5) включали небольшие комочки эндосперма и большие гранулы крахмала; более мелкие частицы № 6 в основном состояли из гранул цельного крахмала и небольшого количества фрагментов белка; №7 состоял из гранул крахмала, поврежденных гранул крахмала и фрагментов белка; и # 8, самая маленькая частица, в основном состоит из поврежденных фрагментов крахмала и белка.Визуальное наблюдение показало, что частицы муки разного размера имели значительные различия в содержании белка и крахмала, а разные частицы муки, по-видимому, имели разный химический состав как в объеме, так и на поверхности.

3.3. Анализ состава белка и крахмала

Эндосперм пшеницы в основном состоит из белка и крахмала (интегрированного или поврежденного), поэтому содержание белка и крахмала было исследовано в первую очередь для изучения общего состава различных частиц муки. На рис. 2 показаны изменения содержания белка, крахмала и поврежденного крахмала в частицах пшеничной муки.С уменьшением размера частиц содержание белка увеличивалось сначала в крупных частицах (№ 1–4, с 11,45% до 13,91%), затем резко снижалось в частицах среднего размера (№ 5 и № 6, с 11,72% до 9,75%), а затем постепенно увеличивалось снова в мелких частицах (№ 7 и № 8, с 10,64% до 11,39%) (рис. 2 (а)). По содержанию белка образцы №1 и №8 были близки к нативной муке (11,75%). Наибольшее содержание белка (13,91%) было обнаружено в образце № 4, а в образце № 6 — самое низкое содержание белка (9.75%).

В отличие от содержания белка, как содержание крахмала, так и содержание поврежденного крахмала увеличивались с уменьшением размера частиц (Рисунки 2 (b) и 2 (c)), что означает, что более изолированные гранулы крахмала и поврежденный крахмал попадают в мелкие частицы во время процесс помола пшеницы. Более высокое содержание крахмала в мелких частицах (№ 6– № 8) в основном было вызвано увеличением количества поврежденного крахмала, что согласуется с наблюдениями SEM. Более того, было неожиданно обнаружить, что сумма содержания крахмала (за вычетом содержания поврежденного крахмала) и содержания белка во всех образцах составляла приблизительно 82% (рис. 2 (е)), что почти равнялось содержанию исходной муки. .

В сочетании с SEM изменения содержания белка и крахмала в образцах муки можно объяснить следующим образом: в крупных частицах муки преобладали комочки эндосперма, поэтому содержание белка № 1 (11,45%), самой крупной частицы, было близок к таковому для всего эндосперма (11,75%). В образцах муки № 2, № 3 и № 4 комки эндосперма были разбиты, и некоторые гранулы крахмала выпали из комков эндосперма, что привело к снижению содержания крахмала (рис. 2 (d)) (70,81% –68,62%). %) и постепенное увеличение содержания белка (12.41% –13,91%). При дальнейшем уменьшении размера частиц (№ 5 и № 6) доля комков эндосперма уменьшалась, а доля поврежденного крахмала резко увеличивалась, поэтому содержание белка снова снижалось (11,72–9,75%). Когда размер частиц еще больше уменьшился (№ 7 и № 8), доля белковых фрагментов стала увеличиваться, поэтому снова появилась тенденция к увеличению содержания белка (№ 7, 10,64%; № 8, 11,39%), пока не приблизилось ко всему эндосперму. уровень (11,75%).

Сумма содержания белка и крахмала в восьми образцах муки показана на Рисунке 2 (f).Значение самой маленькой частицы (№ 8, 97,71%) было выше по сравнению с самой большой частицей (№ 1, 88,82%), что указывает на то, что липиды, олигосахариды и другие некрахмальные и небелковые ингредиенты в основном составляли структуру комка эндосперма, но не изолировались. и смешанный с мелкими частицами (поврежденный крахмал и фрагменты белка).

3.4. Анализ белков с разной растворимостью

При использовании разных растворителей белки пшеницы можно было разделить на альбумин, глобулин, глиадин и глютенин согласно фракционированию белков Осборна.Эти белки сильно различаются по молекулярной массе, структуре и свойствам, а также имеют значительные различия в их влиянии на качественные характеристики муки. Глютенин способствует гидратации, эластичности и нерастяжимости теста, а глиадин способствует липкости и растяжимости. Глобулин и альбумин, которые относятся к белкам, не относящимся к глютену, мало влияют на качество муки [23–25].

Пропорции четырех белков из восьми образцов муки представлены на рисунке 3.Результаты показали, что содержание альбумина было выше в мелких частицах (№ 7, 30,85%; № 8, 30,01%), но было самое низкое содержание в средних частицах (№ 5, 17,19%). Содержание глобулина было выше в образцах № 1 и № 6 (№ 1, 7,93%; № 6, 8,16%), но не имело значительных различий в других образцах. Содержание глиадина было относительно низким в образцах № 2, № 3, № 4 и № 5 (только 18–19%), но достигало почти 30% в мелких частицах (№ 6, 31,22%; № 7, 29,93%; № 8, 29,49%). Распределение глютенина имело ту же тенденцию, что и глиадин: содержание глютенина было ниже в крупных и средних частицах (# 1, 28.22%; # 2, 26,86%; # 3, 25,96%; # 4, 25,75%; № 5, 25,64%), но почти 32% (№ 6, 32,84%; № 7, 31,51%; № 8, 31,39%) в мелких частицах. Глютенин и глиадин были основными белками, состоящими из глютена во время приготовления теста, что указывает на то, что маленькие частицы пшеничной муки вносят больший вклад в образование глютена.

3.5. Аминокислотные композиции

Аминокислоты являются основными единицами белков, и каждая аминокислота обладает особыми функциональными свойствами. Обычно цистеин и метионин влияют на молекулярное взаимодействие белков; пролин оказывает большое влияние на вторичную структуру белковых молекул, а глутаминовая кислота, пролин, лейцин, глицин и валин являются основными составляющими глютена, которые оказывают значительное влияние на реологические свойства теста [26].

Результаты анализа аминокислотного состава частиц муки разного размера показаны в таблице 3. Для лучшего сравнения содержание аминокислот выражали через процентное соотношение аминокислот к общему белку. В соответствии с тенденцией их распределения в восьми образцах аминокислоты были разделены на четыре группы: I, Asp, Arg, Gly, Ile, Lys и Thr; II, Met, Cys, Ala, Tyr, His, Val, Ser, Phe и Leu; III, Pro; и IV, Glu. Для группы I содержание этих аминокислот в восьми образцах не претерпело значительных изменений.Для группы II с уменьшением размера частиц муки содержание аминокислот сначала уменьшалось в крупных частицах, затем увеличивалось в средних и, наконец, снова снижалось в мелких частицах. Все аминокислоты группы II имели самое низкое содержание в образцах №2 или №3 и самое высокое содержание в образцах №7. Более того, группа III (пролин) и группа IV (глутаминовая кислота) явно отличались от других групп. Пролина значительно не хватало в образце No 6 (5,42%), в то время как глутаминовая кислота, самая распространенная аминокислота в зерне пшеницы (составляющая около трети общего белка), явно была в изобилии в образце No 4 (39.96%) (более подробная информация представлена ​​на рис. S2 дополнительных данных).

0,42

Группа Аминокислота # 1 # 2 # 3 # 4 # 5 # 6 # 7 # 8 SD

I Thr 2,40 2,00 1,391 1,71 1,94 1,69 2.11 1,70 0,29
Lys 2,38 2,12 2,25 2,02 1,77 2,55 2,73 2,31 0,30
Gly 3,46 3,09 3,08 3,18 3,40 3,44 3,01 0,18
Иль 3,64 3,24 4.27 3,50 3,71 4,05 3,82 3,25 0,34
Arg 3,47 3,96 3,60 4,10 2,84 3,18 2,90 3,75 3,18 2,90 3,75 0,46
Asp 4,83 4,50 4,45 4,46 4,13 4,63 3,79 4,44 0,30

II Мет 17 1,18 1,10 1,46 1,66 1,80 1,90 1,29 0,29
Cys 1,21 0,87 1,31 1,59 2,68 2,53 2,46 1,76 0,66
Ala 2,46 1,98 1,61 2,06 2,21 2,66 2,74 2.07 0,35
Tyr 2,49 2,49 2,02 2,55 2,97 3,16 2,92 2,44 0,35
Его 3,07 2,98 2,81 3,23 3,51 2,95 3,15 0,33
Val 3,74 3,51 3,06 3.97 4,50 4,90 4,52 3,81 0,79
Ser 4,48 4,09 3,32 3,66 4,00 4,42 4,67 4,13 0,42 4,67 4,13
Phe 4,85 4,29 4,39 4,69 5,42 5,69 5,23 4,15 0,53
Leu 5.37 4,71 4,61 4,69 5,34 5,56 5,84 4,34 0,50

III Pro 8,30 8,60 8,407 6,67 5,42 7,02 7,67 1,05

IV Glu 33.55 36,65 38,57 39,96 34,89 35,00 35,11 35,44 2,01

Некоторые исследования показали, что пролин оказывает большое влияние на вторичная структура белка [27], так что можно сделать вывод, что частица муки (№ 6) с серьезным недостатком пролина может иметь уникальную структуру белка по сравнению с другими. Напротив, частицы муки с более высоким содержанием глутамата (№4) означают относительно простую структуру из-за более низкого содержания других аминокислот.Эти различия окажут неопределенное влияние на качество муки.

3.6. Анализ химического состава поверхности

По сравнению с объемным химическим составом, было проведено несколько исследований химического состава поверхности пшеничной муки. Хотя было продемонстрировано, что химический состав поверхности муки тесно связан с водопоглощением и гидратацией во время формирования теста [28–32], влияние химического состава поверхности на качество муки все еще не ясно.

Химический состав поверхности частиц муки разного размера был проанализирован методом XPS, и результаты показаны на рисунке 4 (представлен образцом №8). Для анализа были выбраны пять элементов: C, O, N, P и S (рис. 4 (а)). Элементы C (C 1s , 284,6 эВ; 286,5 эВ; 287,9 эВ) и O (O 1s , 531,4 эВ; 532,6 эВ; 533,3 эВ) были разложены на три подпика, в то время как N разложился на два подпика (N 1s , 399,8 эВ; 401,9 эВ) узкодиапазонным сканированием с высоким разрешением (рисунки 4 (b) –4 (d)).

Относительное содержание пяти химических элементов (всего 100,01%) и функциональных групп частиц муки было рассчитано методом стандартного коэффициента чувствительности образца [20], и результаты показаны в Таблице 4 и на Рисунке 5. Относительное содержание содержание C, O, N, P и S в восьми образцах составляло 71,50–74,14%, 20,08–22,63%, 4,89–5,53%, 0,22–0,42% и 0,29–0,37% соответственно.


Энергия связи (эВ) Элемент Функциональная группа # 1 # 2 # 3 # 4 # 5 # 6 № 7 № 8 SD

285.2 C 71,50 73,25 72,58 72,97 74,14 71,77 7 71,77 907 0,89
284,6 Пик 1 CC, CH 49,55 49,37 49.31 47,48 46,70 46,77 47,46 49,26 1,25
286,5 Пик 2 CO, CN, OCO, O = CO, O = CN 19,23 20,93 21,48 23,82 27,98 25,4 23,49 20,69 2,87
287,9 Пик 3 O = C-OH, O = C-OR 3.36 3,24 3,09 3,07 2,95 3,17 3,58 3,90 0,31
532,3 O 1 с 22,63 21,37 21,17 20,08 22,03 21,63 22,06 0,77
531,4 Пик 1 O = C-OH, O = CN, O = CO 6.62 6,29 6,59 5,80 4,91 5,78 6,06 6,07 0,55
532,6 Пик 2 C-OH, COC 8,77 8,38 8,39 8,39 6,82 7,65 7,59 7,99 0,62
533,3 Пик 3 O = C-OH 6.23 5,65 5,55 6,11 5,12 5,40 5,75 5,57 0,36
399,9 N 1 с 5,36 4,89 5,36 4,89 5,20 5,10 5,47 5,45 5,39 0,22
399,8 Пик 1 O = C-NH, O = C-NH 2 2.63 2,52 2,34 2,24 2,43 2,73 2,78 2,99 0,25
401,9 Пик 2 C-NH 3 + 2,94 2,45 2,27 2,20 2,22 2,51 2,68 0,31
133,3 P 2p 0.22 0,27 0,31 0,35 0,37 0,37 0,42 0,38 0,07
133,1 0,239 0,32 0,40 0,43 0,45 0,43 0,44 0,07
164,0 S 2p 0.29 0,30 0,32 0,31 0,32 0,36 0,34 0,37 0,03
163,6 0,35 0,36 0,409 0,409 0,36 0,43 0,35 0,43 0,03

Функциональные группы — это атомные или атомные группы, которые определяют химические свойства органических соединений.Углеродосодержащие, азотсодержащие и кислородсодержащие функциональные группы составляют основной состав молекул белка и крахмала, которые будут иметь большое значение для качества муки. При уменьшении размера частиц изменение содержания пяти функциональных групп в восьми образцах с разным размером частиц значительно различается. (1) Углеродсодержащие функциональные группы (рис. 5 (а)). При уменьшении размера частиц содержание функциональных групп C 1s в пике 1 (CC, CH) и пике 3 (O = C-OH, O = C-OR) не имело значительных колебаний, в то время как функциональные группы пика 2 имели очевидная вариация.В средних частицах было больше функциональных групп CO, CN, OCO, O = CO и O = CN, которые достигли максимума в образце № 5 (27,98%). (2) Кислородсодержащие функциональные группы (Рисунок 5 (b) )). Содержание функциональных групп трех субпиков O 1s имело ту же тенденцию изменения с уменьшением размера частиц; все они имели самое высокое содержание в образце крупных частиц № 1 (пик 1, 6,62; пик 2, 8,77; пик 3, 6,23;%) и самое низкое содержание в образце средних частиц № 5 (пик 1, 4.91; пик 2, 6,82; пик 3, 5,12; %). (3) Азотсодержащие функциональные группы (Рисунок 5 (c)). С уменьшением размера частиц два субпика N 1s также демонстрировали ту же тенденцию: сначала сначала резко уменьшаясь, а затем увеличиваясь; разница между двумя кривыми заключалась в том, что функциональные группы пика 1 (O = C-NH, O = C-NH 2 ) были богаты мелкими частицами (образцы № 6, № 7 и № 8), тогда как те пика 2 (C-NH 3 + ) были обильны крупными частицами (образцы № 1 и № 2), что указывает на то, что содержание белка на поверхности средних частиц муки было ниже, чем на больших и малых частицах.(4) Функциональные группы фосфора и серы (Рисунок 5 (d)). И P 2p , и S 2p показали более низкое содержание в крупных частицах (образцы № 1 и № 2) и более высокое содержание в средних и мелких частицах.

3,7. Связь между объемным химическим составом и химическим составом поверхности

Контрастный анализ был разработан для обеспечения корреляции между объемным химическим составом и химическим составом поверхности. Функциональные группы на поверхности были связаны с боковой цепью аминокислоты, например, содержание азотсодержащих функциональных групп могло соответствовать содержанию азотсодержащих аминокислот в боковой цепи.Взаимосвязь между функциональными группами и соответствующими аминокислотами показана в таблице 5. Анализ корреляции между составом функциональных групп на поверхности частиц (результат определения XPS) и аминокислотным составом (результат анализа объемного состава) муки с в дальнейшем были исследованы частицы разного размера. По сравнению с вариациями содержания белка (анализ объемного состава), азотсодержащие функциональные группы на поверхности частиц муки показали совершенно разные вариации в восьми образцах муки, что позволяет предположить, что химический состав поверхности частиц муки вряд ли коррелирует с химическим веществом в массе. состав (более подробная информация на Рисунке S3 дополнительных данных).


Пики разложения XPS Соответствующие функциональные группы Соответствующая аминокислота

C 1 с Пик 2 C-O, CN, OCO, O = CO, O = CN Tyr, Try, Ser, Thr
C 1 с Пик 3 + O 1 с Пик 1 + O 1 с Пик 3 O = C-OH, O = C-OR, O = C-OH, O = CN, O = CO, O = C-OH Asp, Glu
C 1 с Пик 2 + O 1 с Пик 1 + N 1 с пик 1 C- O, CN, OCO, O = CO, O = CN, O = C-OH, O = CN, O = CO, O = C-NH, O = C-NH 2 Asn, Gln
N 1s пик 1 O = C-NH, O = C-NH 2 His, Arg
N 1s пик 2 C-NH 3 + Lys
S 2p -SH, -S- Met, Cys
C 1s Peak 2 + C 1s Peak 3 + O 1s Peak 1 + O 1s Peak 3 + N пик 1 C- O, CN, OCO, O = CO, O = CN, O = C-OH, O = C-OR, O = C-OH, O = CN, O = CO , O = C-OH, O = C-NH, O = C-NH 2 Tyr, Try, Ser, Thr, Asp, GluAsn, Gln, His, Arg

4.Выводы

В данном исследовании было проанализировано распределение химического состава частиц муки разного размера, просеянных из одной и той же нативной муки. Существовали значительные различия в микроструктуре их частиц, белковом составе и составе крахмала, доказывая, что частицы муки разного размера должны иметь разные качественные характеристики. Согласно правилу распределения в восьми образцах, белки с разной растворимостью, а также аминокислоты имели разное распределение в частицах муки разного размера.Все эти результаты предполагают, что частицы муки разного размера могут образовываться из разных позиций эндосперма пшеницы во время обработки пшеницы, что приводит к различиям в качестве. Настоящее исследование также показало, что химический состав поверхности не имеет корреляции с основным химическим составом и независимо влияет на качество муки.

Сокращения
SEM: Сканирующая электронная микроскопия
XPS: Рентгеновская фотоэлектронная спектроскопия.
Доступность данных

В статью включены данные, использованные для подтверждения выводов этого исследования.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конкурирующих финансовых интересов.

Благодарности

Авторы выражают признательность за финансовую поддержку Национальному фонду естественных наук Китая (грант № 31471675) и крупным специальным проектам в области науки и технологий в провинции Хэнань (грант № 141100110900).

Дополнительные материалы

Рисунок S1: гранулометрический состав различных образцов муки с совокупным гранулометрическим составом (a) и интервальным распределением (b). Рисунок S2: тенденция распределения аминокислот в частицах муки разного размера. Рисунок S3: корреляция между содержанием функциональных групп при анализе состава поверхности и соответствующей аминокислотой при анализе объемного состава. (Дополнительные материалы)

.

Химический состав (требования) для аустенитных нержавеющих сталей, используемых в трубопроводах

ASTM A182

Технические условия на фланцы, кованые фитинги, арматуру и детали для кованых или катаных труб из сплавов и нержавеющей стали, а также клапаны и детали для работы при высоких температурах

Состав,%
Gr. С Mn P S Si Ni
Ф 304 (1) 0.08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
11,0
F 304 H 0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
11,0
F 304 л (1) 0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
13,0
F 304N (2) 0,08 2.0 0,045 0,03 1.0 8,0
10,5
F 304 LN (2) 0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
10,5
F 309 H 0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 12,0
15,0
ф 310 0,25 2,0 ​​ 0.045 0,03 1.0 19,0
22,0
F 310 H 0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 19,0
22,0
F 310 MoLN 0,03 2,0 ​​ 0,03 0,015 0,40 21,0
23,0
Ф 316 0,08 2,0 ​​ 0,045 0.03 1.0 10,0
14,0
F 316 H 0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 10,0
14,0
F 316 L (1) 0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 10,0
15,0
F 316N (2) 0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 11,0
14,0
F 316 LN (2) 0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 11,0
14,0
F 316 Ti 0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 10,0
14,0
Ф 317 0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 11.0
15,0
F 317 L 0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 11,0
15,0
Ф 321 0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
12,0
F 321 H 0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
12,0
Ф 347 0.08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
13,0
Ф 347 В 0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
13,0
Ф. 348 0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
13,0
F 348 H 0,04
0,10
2.0 0,045 0,03 1.0 9,0
13,0
Gr. С Mn P S Si Ni
Состав,%
Gr. Cr Пн Nb Ti Другое
Ф 304 (1) 18,0
20,0
F 304 H 18.0
20,0
F 304 л (1) 18,0
20,0
F 304N (2) 18,0
20,0
F 304 LN (2) 18,0
20,0
F 309 H 22.0
24,0
ф 310 24,0
26,0
F 310 H 24,0
26,0
F 310 MoLN 24,0
26,0
2,0 ​​
3,0
№ 0,10
0,16
Ф 316 16.0
18,0
2,0 ​​
3,0
F 316 H 16,0
18,0
2,0 ​​
3,0
F 316 L (1) 16,0
18,0
2,0 ​​
3,0
F 316N (2) 16,0
18,0
2,0 ​​
3,0
F 316 LN (2) 16.0
18,0
2,0 ​​
3,0
F 316 Ti 16,0
18,0
2,0 ​​
3,0
(3) Н 0,10
макс
Ф 317 18,0
20,0
3,0
4,0
F 317 L 18,0
20,0
3,0
4,0
Ф 321 17.0
19,0
(4)
F 321 H 17,0
19,0
(5)
Ф 347 17,0
20,0
(6)
Ф 347 В 17,0
20,0
(7)
Ф. 348 17.0
20,0
(6) Co 0,20
Ta 0,10
F 348 H 17,0
20,0
(7) Co 0,20
Ta 0,10
Gr. Cr Пн Nb Ti Другое

Примечания:

  1. Марки F304, F304L, F316 и F316L должны иметь максимальное содержание азота 0.10%.
  2. Марки F304N, F316N, F304LN и F316LN должны иметь содержание азота от 0,10 до 0,16%.
  3. Марка F316Ti должна иметь содержание титана не менее чем в пять раз превышающее содержание углерода плюс азот и не более 0,70%.
  4. Марка F321 должна иметь содержание титана не менее чем в пять раз превышающее содержание углерода, но не более 0,70%.
  5. Grade F321H должен иметь содержание титана не менее чем в четыре раза выше содержания углерода и не более 0,70%.
  6. Марки F347 и F348 должны иметь содержание ниобия не менее чем в десять раз превышающее содержание углерода, но не более 1,10%.
  7. Марки F347H и F348H должны иметь содержание ниобия не менее чем в восемь раз по сравнению с содержанием углерода, но не более 1,10%.

ASTM A312

Технические условия на бесшовные, сварные и сильно холоднодеформированные трубы из аустенитной нержавеющей стали

Состав,% (2)
Gr. UNS (1) Des. С Mn P S Si Cr
TP 304 S 304
0
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 18,0
20,0
TP 304 L S 304
03
0,035
(4)
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 18.0
20,0
TP 304 H S 304
09
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 18,0
20,0
TP 304 N S 304
51
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 18,0
20,0
TP 304 LN S 304
53
0,035 2.0 0,045 0,03 1.0 18,0
20,0
TP 309 S S 309
08
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 22,0
24,0
TP 309 H S 309
09
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 22,0
24,0
TP 309
CB
S 309
40
0.08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 22,0
24,0
TP 309 HCb S 309
41
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 22,0
24,0
TP 310 S S 310
8
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 24,0
26,0
TP 310 H S 310
9
0.04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 24,0
26,0
TP 310 CB S 310
40
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 24,0
26,0
TP 310 HCb S 310
41
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 24,0
26.0
TP 316 S 316
0
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 16,0
18,0
TP 316 L S 316
03
0,035
(4)
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 16,0
18,0
TP 316 H S 316
09
0,04
0,10
2.0 0,045 0,03 1.0 16,0
18,0
TP 316 Ti S 316
35
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 0,75 16,0
18,0
TP 316 N S 316
51
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 16,0
18,0
TP 316 LN S 316
53
0.035 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 16,0
18,0
TP 317 Ю 317
0
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 18,0
20,0
TP 317 L S 317
03
0,035 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 18,0
20,0
ТП 321 Ю 321
0
0.08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 17,0
19,0
TP 321 H S 321
09
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 17,0
19,0
TP 347 Ю 347
0
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 17,0
19,0
TP 347 H S 347
09
0.04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 17,0
19,0
TP 347 LN S 347
51
0,05
0,02
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 17,0
19,0
TP 348 Ю 348
0
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 17,0
19.0
TP 348 H S 348
09
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 17,0
19,0
Gr. UNS (1) Des. С Mn P S Si Cr
Состав,% (2)
Gr. UNS (1) Des. Ni Пн Ti Nb Ta
макс
н.
(3)
TP 304 S 304
0
8.0
11,0
TP 304 L S 304
03
8,0
13,0
TP 304 H S 304
09
8,0
11,0
TP 304 N S 304
51
8.0
18,0
0,10
0,16
TP 304 LN S 304
53
8,0
12,0
0,10
0,16
TP 309 S S 309
08
12,0
15,0
0,75
TP 309 H S 309
09
12.0
15,0
TP 309
CB
S 309
40
12,0
16,0
0,75 10xC
мин.
1,10
макс.
TP 309 HCb S 309
41
12,0
16,0
0,75 10xC
мин.
1,10
макс.
TP 310 S S 310
8
19.0
22,0
0,75
TP 310 H S 310
9
19,0
22,0
TP 310 CB S 310
40
19,0
22,0
0,75 10xC
мин.
1,10
макс.
TP 310 HCb S 310
41
19.0
22,0
0,75 10xC
мин.
1,10
макс.
TP 316 S 316
0
11,0
14,0
2,0 ​​
3,0
TP 316 L S 316
03
10,0
14,0
2,0 ​​
3,0
TP 316 H S 316
09
11.0
14,0
2,0 ​​
3,0
TP 316 Ti S 316
35
10,0
14,0
2,0 ​​
3,0
5x
(C-N)
-0,70
0,10
TP 316 N S 316
51
10,0
14,0
2,0 ​​
3,0
0.10
0,16
TP 316 LN S 316
53
11,0
14,0
2,0 ​​
3,0
0,10
0,16
TP 317 Ю 317
0
10,0
14,0
3,0
4,0
TP 317 L S 317
03
11,0
15,0
3.0
4,0
ТП 321 Ю 321
0
9,0
12,0
(7) 0,10
TP 321 H S 321
09
9,0
12,0
(8) 0,10
TP 347 Ю 347
0
9.0
13,0
(9)
TP 347 H S 347
09
9,0
13,0
(10)
TP 347 LN S 347
51
9,0
13,0
0,20
50,0
(6-11)
0,06
0,10
TP 348 Ю 348
0
9.0
13,0
(9) 0,10
TP 348 H S 348
09
9,0
13,0
(10) 0,10
Gr. UNS (1) Des. Ni Пн Ti Nb Ta
макс
н.
(3)

Примечания:

  1. Новое обозначение установлено в соответствии с Практикой E 527 и SAE J1086.
  2. Максимум, если не указано иное. Если в этой таблице появляются пробелы (…), нет необходимости, и нет необходимости определять или сообщать анализ элемента.
  3. Метод анализа азота должен быть предметом соглашения между покупателем и производителем.
  4. Для малых диаметров или тонких стенок, или того и другого, где требуется много проходов волочения, необходимо максимальное содержание углерода 0,040% для марок TP304L и TP316L. Трубки с малым наружным диаметром определяются как трубы меньше 0.50 дюймов [12,7 мм] с наружным диаметром и легкостенные трубы, как и трубы со средней толщиной стенки менее 0,049 дюйма [1,20 мм] (минимальная толщина стенки 0,044 дюйма [1,10 мм]).
  5. Для сварных труб TP316, TP316N, TP316LN и TP316H диапазон содержания никеля должен составлять 10,0–14,0%.
  6. Для сварных труб максимальное содержание фосфора должно составлять 0,045%.
  7. Содержание титана должно быть не менее пятикратного содержания углерода и не более 0,70%.
  8. Содержание титана должно быть не менее четырехкратного содержания углерода и не более 0.60%.
  9. Содержание ниобия должно превышать содержание углерода не менее чем в десять раз и не более 1,0%.
  10. Содержание ниобия должно быть не менее восьмикратного содержания углерода и не более 1,0%.
  11. Марка S34751 должна содержать ниобий плюс тантал не менее чем в 15 раз по сравнению с содержанием углерода.

ASTM A351

Технические условия для аустенитных отливок для деталей, работающих под давлением

Состав.% (макс., Кроме указанного диапазона)
Gr. UNS
Des.
С Mn Si S P Cr
CF 3 CF 3A Дж 92 70 0,03 1,5 2,0 ​​ 0,040 0,040 17,0
21,0
CF 8 CF8A Дж 92 60 0,08 1,5 2.0 0,040 0,040 18,0
21,0
CF 3 м CF3 MA Дж 92 80 0,03 1,5 1,50 0,040 0,040 17,0
21,0
CF 8 месяцев Дж 92 90 0,08 1,5 1,50 0,040 0,040 18,0
21,0
CF 3 MN Дж 92 804 0.03 1,5 1,50 0,040 0,040 17,0
21,0
CF 8 C Дж 0,08 1,5 2,0 ​​ 0,040 0,040 18,0
21,0
CF 10 Дж 0,04
0,10
1,5 2,0 ​​ 0,040 0,040 18,0
21,0
CF 10 месяцев Дж 92 901 0.04
0,10
1,5 1,50 0,040 0,040 18,0
21,0
СН 8 Дж 93 40 0,08 1,5 1,50 0,040 0,040 22,0
26,0
СН 10 Дж 93 401 0,04
0,10
1,5 2,0 ​​ 0,040 0,040 22,0
26,0
CH 20 Дж 93 402 0.04
0,20
1,5 2,0 ​​ 0,040 0,040 22,0
26,0
СК 20 Дж 94 202 0,04
0,20
1,5 1,75 0,040 0,040 23,0
27,0
HK 30 Дж 94 203 0,25
0,35
1,5 1,75 0,040 0,040 23,0
27.0
HK 40 Дж 94 204 0,35
0,45
1,5 1,75 0,040 0,040 23,0
27,0
HT 30 № 80 30 0,25
0,35
2,0 ​​ 2,50 0,040 0,040 13,0
17,0
CF 10 MC 0,10 1,50 1,50 0.040 0,040 15,0
18,0
CN 7 M N0 807 0,07 1,50 1,50 0,040 0,040 19,0
22,0
CN 3 MN Дж 94 651 0,03
макс
2,0 ​​
макс
1.0
макс
0,010
макс
0,040
макс
20,0
22,0
CE 8 MN 0.08 1.0 1,50 0,040 0,040 22,5
25,5
CG 6 MMN Дж 0,06 4,0
6,0
1.0 0,03 0,040 20,5
23,5
CG 8 месяцев Дж 93 00 0,08 1,50 1,50 0,040 0,040 18,0
21,0
CF 10 SM нН Дж 92 972 0.10 7,0
9,0
3,50
4,50
0,03 0,060 16,0
18,0
CT 15 C № 08 151 0,05
0,15
0,15
1,50
0,50
1,50
0,03 0,03 19,0
21,0
CK 3 MC uN Дж 93 254 0,025 1,20 1.0 0,010 0.045 19,5
20,5
CE 20 N Дж 92 802 0,20 1,50 1,50 0,040 0,040 23,0
26,0
CG 3 M Дж 92 999 0,03 1,50 1,50 0,040 0,040 18,0
21,0
Gr. UNS
Des.
С Mn Si S P Cr
Состав.% (макс., Кроме указанного диапазона)
Gr. UNS
Des.
Ni Пн Nb В N Cu
CF 3 CF 3A Дж 92 70 8,0
11,0
0,50
CF 8 CF8A Дж 92 60 8,0
11,0
0,50
CF 3 м CF3 MA Дж 92 80 9.0
13,0
2,0 ​​
3,0
CF 8 месяцев Дж 92 90 9,0
12,0
2,0 ​​
3,0
CF 3 MN Дж 92 804 9,0
13,0
2,0 ​​
3,0
0,10
0,20
CF 8 C Дж 9.0
12,0
0,50 (1)
CF 10 Дж 8,0
11,0
0,50
CF 10 месяцев Дж 92 901 9,0
12,0
2,0 ​​
3,0
СН 8 Дж 93 40 12.0
15,0
0,50
СН 10 Дж 93 401 12,0
15,0
0,50
CH 20 Дж 93 402 12,0
15,0
0,50
СК 20 Дж 94 202 19.0
22,0
0,50
HK 30 Дж 94 203 19,0
22,0
0,50
HK 40 Дж 94 204 19,0
22,0
0,50
HT 30 № 80 30 33.0
37,0
0,50
CF 10 MC 13,0
16,0
1,75
2,25
(2)
CN 7 M N0 807 27,5
30,5
2,0 ​​
3,0
3,0
4,0
CN 3 MN Дж 94 651 23.5
25,5
6,0
7,0
0,18
0,26
0,75
макс
CE 8 MN 8,0
11,0
3,0
4,5
0,10
0,30
CG 6 MMN Дж 11,5
13,5
1,50
3,0
0,10
0,30
0,10
0,30
0.20
0,40
CG 8 месяцев Дж 93 00 9,0
13,0
3,0
4,0
CF 10 SM нН Дж 92 972 8,0
9,0
0,08
0,18
CT 15 C № 08 151 31,0
34,0
0.50
1,50
CK 3 MC uN Дж 93 254 17,5
19,5
6,0
7,0
0,18
0,24
0,50
1,0
CE 20 N Дж 92 802 8,0
11,0
0,50 0,08
0,20
CG 3 M Дж 92 999 9.0
13,0
3,0
4,0
Gr. UNS
Des.
Ni Пн Nb В N Cu

Примечания:

  1. Марка CF8C должна иметь содержание ниобия не менее чем в 8 раз превышающее содержание углерода, но не более 1,00%.
  2. Grade CF10MC должен иметь содержание ниобия не менее чем в 10 раз, но не более 1.20%.

ASTM A403

Спецификация на фитинги из кованой аустенитной нержавеющей стали

Состав,%
Gr. UNS
Des.
С
(1)
Мн
(1)
-п.
(1)
S
(1)
Si
(1)
Ni
WP XM 19 S 20 910 0,06 4,0
6,0
0.045 0,03 1.0 11,5
13,5
WP 304 S 304
0
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
11,0
WP 304 L S 304
03
0,03
(4)
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
12,0
WP 304 H S 304
09
0.04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
11,0
WP 304 N S 304
51
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
11,0
WP 304 LN S 304
53
0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 8,0
11,0
WP 309 Ю 309
0
0.20 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 12,0
15,0
WP 310 S S 310
8
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 19,0
22,0
WPS 31 254 S 31 254 0,020 1.0 0,03 0,010 0,80 17,5
18,5
WP 316 S 316
0
0.08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 10,0
14,0
WP 316 L S 316
03
0,03
(4)
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 10,0
14,0
(5)
WP 316 H S 316
09
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 10.0
14,0
WP 316 N S 316
51
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 10,0
13,0
WP 316 LN S 316
53
0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 10,0
13,0
WP 317 Ю 317
0
0,08 2,0 ​​ 0.045 0,03 1.0 11,0
15,0
WP 317 L S 317
03
0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 11,0
15,0
WPS 31 725 S 31 725 0,03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 13,5
17,5
WPS 31 726 S 31 726 0.03 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 13,5
17,5
WPS 31 727 S 31 727 0,03 1.0 0,03 0,03 1.0 14,5
16,5
WPS 32053 S 32 053 0,03 1.0 0,03 0,010 1.0 24,0
26,0
WP 321 Ю 321
0
0.08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
12,0
WP 321 H S 321
09
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
12,0
WPS 33 228 Ю 33 228 0,04
0,08
1.0 0,020 0,015 0,30 31,0
33.0
WPS 34 565 S 34 565 0,03 5,0
7,0
0,03 0,010 1.0 16,0
18,0
WP 347 Ю 347
0
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
12,0
WP 347 H S 347
09
0,04
0,10
2,0 ​​ 0.045 0,03 1.0 9,0
12,0
WP 348 Ю 348
0
0,08 2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
12,0
WP 348 H S 348
09
0,04
0,10
2,0 ​​ 0,045 0,03 1.0 9,0
12,0
WPS 38 815 Ю 38 815 0.03 2,0 ​​ 0,040 0,020 5,5
6,5
13,0
17,0
Gr. UNS
Des.
С
(1)
Мн
(1)
-п.
(1)
S
(1)
Si
(1)
Ni
Состав,%
Gr. UNS
Des.
Cr Пн Ti н.
(2)
Другое
WP XM 19 S 20 910 20.5
23,5
1,50
3,0
0,20
0,40
(3)
WP 304 S 304
0
18,0
20,0
WP 304 L S 304
03
18,0
20,0
WP 304 H S 304
09
18.0
20,0
WP 304 N S 304
51
18,0
20,0
0,10
0,16
WP 304 LN S 304
53
18,0
20,0
0,10
0,16
WP 309 Ю 309
0
22.0
24,0
WP 310 S S 310
8
24,0
26,0
WPS 31 254 S 31 254 19,5
20,5
6,0
6,5
0,18
0,22
Cu
0,50
1,0
WP 316 S 316
0
16.0
18,0
2,0 ​​
3,0
WP 316 L S 316
03
16,0
18,0
2,0 ​​
3,0
WP 316 H S 316
09
16,0
18,0
2,0 ​​
3,0
0,10
0,16
WP 316 N S 316
51
16.0
18,0
2,0 ​​
3,0
0,10
0,16
WP 316 LN S 316
53
16,0
18,0
2,0 ​​
3,0
0,10
0,16
WP 317 Ю 317
0
18,0
20,0
3,0
4,0
WP 317 L S 317
03
18.0
20,0
3,0
4,0
WPS 31 725 S 317 25 18,0
20,0
4,0
5,0
0,20
WPS 31 726 Ю 317 26 17,0
20,0
4,0
5,0
0,10
0,20
WPS 31 727 S 317 27 17.5
19,0
3,8
4,5
0,15
0,21
Cu
2,8
4,0
WPS 32053 S 32 053 22,0
24,0
5,0
6,0
0,17
0,22
WP 321 Ю 321
0
17,0
19,0
(6)
WP 321 H S 321
09
17.0
19,0
(7)
WPS 33 228 Ю 33 228 26,0
28,0
Ce 0,05
0,10
Al 0,025
Nb 0,6
0,10
WPS 34 565 S 34 565 23,0
25,0
4,0
5,0
0,40
0,60
Nb 0,10
WP 347 Ю 347
0
17.0
19,0
(8)
WP 347 H S 347
09
17,0
19,0
(9)
WP 348 Ю 348
0
17,0
19,0
Nb + Ta =
103 (C) -1,10
Ta 0,10
Co 0,20
WP 348 H S 348
09
17.0
19,0
Nb + Ta =
83 (C) -1,10
Ta 0,10
Co 0,20
WPS 38 815 Ю 38 815 13,0
15,0
0,75
1,50
Cu 0,75
1,50
Al 0,30
Gr. UNS
Des.
Cr Пн Ti н.
(2)
Другое

Примечания:

  1. Максимум, если не указано иное.
  2. Метод анализа азота должен быть предметом соглашения между покупателем и производителем.
  3. Ниобий 0,10-0,30%; Ванадий 0,10-0,30%.
  4. Для малых диаметров или тонких стенок, или того и другого, где требуется много проходов волочения, для марок TP304L и TP316L необходимо максимальное содержание углерода 0,040%. Трубки с малым наружным диаметром определяются как трубы с внешним диаметром менее 0,50 дюйма [12,7 мм], а трубы с легкими стенками — как трубы со средней толщиной стенки менее 0,049 дюйма [1,24 мм].
  5. На трубках с проколами содержание никеля может составлять 11,0-16,0%.
  6. 5X (C + N2) -0,70.
  7. 4X (C + N2) -0,70.
  8. Содержание ниобия должно быть не менее десятикратного содержания углерода и не более 1,10%.
  9. Содержание ниобия должно быть не менее восьмикратного содержания углерода и не более 1,10%.
.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.